# BAB I by anamaulida

VIEWS: 33 PAGES: 53

• pg 1
```									                                                                                                                                       1

BAB I
PENDAHULUAN

1.1   Data-Data Perencanaan

A4                   A4'
V5                                                                 190

A3                 E2        E2'               A3'
V4                                  V4'

D2                   B4            B4'            D2'
A2                                                                                 A2'                      190
V3                                                           V3'

A1             E1          B3                                             B3'                            A1'
E1'
V2                                                                                            V2'

D1                  B2                                                                      B2'                D1'
190
V1                                                                                                                         V1'
B1                                                                                                       B1'

230              230         230              230               230           230           230              230

1.2. Perhitungan Panjang Batang
a. Kemiringan Kuda-Kuda
7 .1
tgα =        = 0.934
7 .6
α = 43.05°

b. Batang Kaki Kuda – Kuda Atas
A1 = A2 = A3 = A4 = A4’ = A3’ = A2’ = A1’ = A
h                          7.6
A       =                       =
cos                      cos43.05
A       = 10.40 meter
A
A1      =        = 2,6 meter
4

1
2

c. Batang Kaki Kuda – Kuda Bawah
B1 = B2 = B3 = B4 = B4’ = B3’ = B2’ = B1’= B
h                  9,2
B         =                    =
cos             cos 22 ,443 
B         = 9,954 meter
A
B1        =         = 2,6 meter
4

d. Batang Diagonal
Karena, segitiga VDB adalah segitiga sembarang, maka

D1
V1      D1
67.557°                                          V1              B1
22.443°
B1

A2
V1
V1                        D1                                             V3
h                                             E1
67.557°
67.557°        B1                                   28.653°
B2
a                  b

 VBD = 90o – 22,443o = 67,557o
h = V . sin α               = 1,9 sin 67,557o              = 1,756 meter
o
a = V . cos α               = 1,9 cos 67,557               = 0,725 meter
b = B–a                     = 2,488 – 0,725                = 1,763 meter

D=         h2  b2          =       1,7562  1,7632        = 2,488 meter
D 1 = D 2 = D 2’ = D 1’ = D
D = 2,488 meter

2
3

E 1 = E 2 = E 2’ = E 1’ = E

E=      V 2  B 2  2 VB Cos 67,557

=   1,9 2  2,4882  2 .1,9. 2,488. 0,382          = 3,662 meter

V                     R
E         =           =
sin          sin(180   67 ,557 )
V sin(180  67,557)
E         = sin α     =
R
1,9 sin(180   67 ,557 )
E         = sin α     =                                  = 0,4795
3,662
E         = ARC sin 0,4795                = 28,65
E         = 3,662 meter

e. Batang Vertikal
V1 = V2 = V3 = V4= V5 = V5’ = V4’ = V3’ = V2’ = V1’ = 1,9 meter

Tabel 1.1 Panjang Batang

Pjg               Pjg                    Pjg              Pjg
Btg               Btg                  Btg               Btg                 Btg   Pjg
Btg               Btg                    Btg              Btg
Btg
A1     2,488      B1      2,488        V1        1,9     D1      2,488      E1    3,662
A2     2,488      B2      2,488        V2        1,9     D2      2,488      E2    3,662
A3     2,488      B3      2,488        V3        1,9     D2’     2,488      E2’   3,662
A4     2,488      B4      2,488        V4        1,9     D1’     2,488      E1’   3,662
A4’     2,488      B4’     2,488       V4’        1,9
A3’     2,488      B3’     2,488       V3’        1,9
A2’     2,488      B2’     2,488       V2’        1,9
A1’     2,488      B1’     2,488       V1’        1,9

3
4

BAB II
PERENCANAAN GORDING

- Jarak antara gording                                   = 1,503
- Jarak antara kuda –kuda                                =3m
- Berat sendiri atap genteng reng dan kasau              = 50 kg/m2
- Jarak antara kasau                                     = 0,5 m

2.1. Perhitungan Muatan Gording
gr
Untuk kasau dan reng dipakai kayu semantok dengan BJ = 0,98           /cm2
berdasarkan PPI 1983, direncanakan memakai gording dengan profil CNP
16 dari daftar profil baja didapat :

y
b                     Ix   = 925 cm4 .
Iy   = 85.3 cm4
Wx = 116 cm3
Wy = 18.3 cm3
F    = 24 cm2
d
q    = 18.8 kg/m

x
b    = 65 mm = 6,5 cm
h

d    = 7.5 mm = 0,75 cm
h    = 160 mm = 16 cm
r : t = 10.5 mm = 1.05 cm
x    = 18.4 mm = 1.84 cm
y    = 80 mm = 8 cm
h/2

4
5

2.1.1. Muatan Mati
kg
-    berat sendiri CNP 16                    =    18,800      /m
kg
-    berat atap kasau reng 50 x 3,005        = 150,250        /m
kg
Jumlah                                  = 169,130        /m

x

qx                                      qx = q cosα
qy = q sinα
qy
α      q

kg
qx = q cos α            = 169,130 x cos 33,690°          = 140,725     /m
kg
qy = q sin α            = 169,130 x sin 33,690°          = 93,816      /m
1                       1
Mx = q x . L2           =     x 140,725 x 32             = 158,316 kg m
8                       8
1                       1
My = q y . L2           =     x 93,816 x 32              = 105,543 kg m
8                       8
1                       1
Dx = q x . L            =     x 158,316 x 3              = 237,473 kg
2                       2
1                       1
Dy = q y . L            =     x 105,543 x 3              = 158,315 kg
2                       2

2.1.2. Muatan Hidup
a. Muatan Terpusat
Muatan terpusat akibat pekerja / orang dengan peralatan minimum
p = 100 kg ( PPI 1983 )

x                       qx = q cosα
qy = q sinα
qx

qy
α      q

5
6

px = p cos α         = 100 x cos 33,690°   = 83,205     kg
py = p sin α         = 100 x sin 33,690°   = 55,469     kg
1                1
Mx =      p x .L     =     x 83,205 x 3    = 62,404     kg
4                4
1                1
My =      p y .L     =     x 55,469 x 3    = 41,602     kg
4                4
1                1
Dx =      px         =     x 62,404        = 31,202     kg
2                2
1                1
Dy =     py         =     x 41,602        = 20,801     kg
2                2

b. Muatan Air Hujan
Muatan air hujan dianggap sebagai muatan terbagi rata per m2 bidang
datar besar tergantung pada sudut kemiringan α ( menurut PPI 1983),

dimana pada saat α ≤ 50° dihitung dengan rumus    = 40 – 80 α kg/m2
= 40 - 0,8 x 33,690°
= 13,048 kg/m2
muatan air hujan yang diterima gording ( permeter panjang ) adalah :
q   = 13,048 x 1.503
= 19,611 kg/m

kg
qx = q cosα          = 19,611 x cos 33,690° = 16,317     /m
kg
qy = q sin α         = 19,611 x sin 33,690° = 10,878     /m
1                1
Mx =      q x . L2   =     x 16,317 x 32   = 18,357     kgm
8                8
1                1
My =      q y . L2   =     x 10,878 x 32   = 12,238     kgm
8                8
1                1
Dx =      qx. L      =     x 18,357 x 3    = 27,535     kg
2                2
1                1
Dy =      qx. L      =     x 12,238 x 3    = 18,357     kg
2                2

6
7

2.1.3   Muatan Angin
kg
Muatan angin yang bekerja 47              /m tegak lurus terhadap bidang atap
sehingga      komponen beban angin hanya terhadap sumbu x menurut
( PPI 1983 ) bila α 65° maka koefesien angin tekan ;
= 0,020 x α - 0,4
= 0,020 x 33,69 – 0,4
= 0,274
koefesien angin hisap = - 0,4

a. Angin Tekan
Kg
qx =                0,274 x 1,503 x 47           = 19,356          /m
qy = 0 ( arah angin tegak lurus bidang atap, sehingga tidak punya nilai)
1                1
Mx =     q x . L2   =     x 19,356 x 32          = 21,776     Kgm
8                8
My = 0
1                1
Dx =     qx.L       =     x 19,356 x 3           = 29,034     Kg
2                2
Dy = 0

b. Angin Hisap
kg
qx =                - 0,4 x 1,503 x 47           = - 28,256    /m
qy =   0 ( arah angin tegak lurus bidang atap,sehingga tidak punya nilai )
1                    1
Mx =     q x . L2       =     x – 28,256 x 32    = - 31,788 Kgm
8                    8
My = 0
1                    1
Dx =     qx. L          =     x – 28,256 x 3     = - 42,384 Kg
2                    2
Dy = 0

7
8

8
7

Tabel 2.1. Kombinasi Pembebanan

MUATAN HIDUP               MUATAN ANGIN            KOMBINASI
MUATAN MATI
MD                        Muatan terpusat   Muatan air hujan   tekan     hisap     primer     sekunder

1                2                  3             4         5       6=1+2     7=1+2+4

Mx (kg.m)       158,316          62,404            18,357         21,776   - 31,778   220,720    242,496
My (kg.m)       105,543          41,602            12,238           -         -       147,145    147,145
Dx (kg)        237,473          31,602            27,535         29,034   - 42,384   269,075    298,109
Dy (kg)        158,315          21,801            18,357           -         -       180,116    180,116

7
8

2.2 Kontrol Tegangan Untuk Gording
Tegangan akibat pembebanan tetap ( kombinasi primer )
Mx     = 220,720 kgm
My     = 147,145 kgm
Wx = 116,000 cm3
Wy = 18,300 cm3

M x M y 22072 14714,5
σ y tb                        1332,978 kg 2
Wy Wx    18,3   116                cm

   ytb   = 1332,978 kg/cm2 > σ =   1600 kg/cm2               Aman

Tegangan akibat pembebanan sementara ( kombinasi sekunder )
Mx     = 242,496 kgm
My     = 147,145 kgm
Wx = 116,000 cm3
Wy = 18,300 cm3

M x M y 24249,6 14714,5
σ y tb                             1451,973 kg 2
Wy Wx    18,3     116                cm

   ytb   = 1451,973 kg/cm2 < σ = 1,3 x 1600 = 2080 kg/cm2        Aman

8
9

2.3 Kontrol Terhadap Lendutan
   Lendutan Akibat Muatan Mati
5 q x  L4    5 1,40725.3004
FX1                 
384 E  I y              
348 2,1.106 .85,3
=
         0,829 cm

5 qy  L
4
5 0,93816.3004
Fy1                  
384 E  I x              
348 2,1.106 .925
=
         0,051 cm

   Lendutan Akibat Muatan Hidup
1 Px  L3 1 83,205.3003
Fx 2              
       
48 E  I y 48 2,1.106 .85,3
= 0,261 cm

1 Py  L
3
1 55,469.3003
Fy 2             
48 E  I x           
48 2,1.106 .925            = 0,016 cm

   Lendutan Akibat Momen Angin
5 q x  L4    5 0,19356.30 4
0
Fx 3                   
384 E  I y            6
384 2,1.10 .85,3    
= 0,114 cm

Fy3 = 0

Total Lendutan Yang Terjadi :
Fx = Fx1+ Fx2 + Fx3 = 0,829 + 0,261 + 0,114         = 1,204 cm
Fy = Fy1+ Fy2 + Fy3 = 0,051+ 0,016 + 0              = 0,067 cm

Fytb = Fx 2  Fy2

= (1,204) 2  (0,067) 2
= 1,206 cm

Lendutan Yang Diizinkan
L   300
ƒ            1,666 cm
180 180
Fytb = 1,206 cm < ƒ =1,666 cm                                    Aman

9
10

2.4 Kontrol Tegangan Geser

Dari Tabel Baja Profil CNP 16

Y                       Ix      = 925 cm 4 .
0.75
Iy      = 85.3 cm4
1.05
b       = 65 mm = 6,5 cm
d       = 7.5 mm = 0,75 cm
8
h       = 160 mm = 16 cm
r:t     = 10.5 mm = 1.05 cm
16                                X
x       = 18.4 mm = 1.84 cm
y       = 80 mm = 8 cm

1.84

6.5

Perhitungan Momen Statis Dari Bidang Geser Gording

Terhadap Sumbu x – x

F1 = 6,5 x 1,05             = 6,825 cm2
6.5                         F2 = (8 – 1,05) x 0,75 = 5,213 cm2
1.05                    1,05 
Y1 = 8 -                  = 7,475 cm
 2 
8
8  1,05
Y2 =                        = 3.475 cm
2
Sx = (F1 . Y1) + ( F2 . Y2)
0.75
= (6,825 x 7,475) + (5,213 x 3,475)
= 69,130 cm3

10
11

bx = 0,75 cm
Terhadap sumbu y-y
0.75                                 F1 = 1,84 x 1,05              = 1,932 cm2
F2 = 16- ( 1,05 x 2 ) x 0,75 = 10,425 cm2
F3 = 1,84 x 1,05              = 1,932 cm2
1,84
X1 =         = 0,920 cm
2
16                                                       0,75
X2 = 1,84 -         = 1,465 cm
2
1,84
X3 =          = 0,920 cm
2
Sy = ( F1 . X1 ) + ( F2. X2 ) + ( F3 .X3 )
1.05
= (1,932 x 0,920)+(10,425 x 1,465)+(1,932 x
1.84
0,920)
= 18,828
by = 2 . 1,05 = 2100 cm

3   Tegangan geser akibat pembebanan tetap ( kombinasi primer )
D x .Sx D y .Sy
 y+ b =               
b x .i x   b y .I y

269 ,075  69 ,130 180 ,116  18,828
=                       
0,75  925        2,100  85,3
= 45,774 kg / cm < 0058 .1600 kg/cm2 = 928                               Aman
4   Tegangan geser akibat pembebanan tetap ( kombinasi sekunder )
D x .Sx D y .Sy
τy + b =               
b y .I y   b y .I y

372 ,123  69 ,130 180 ,116  18,828
=                       
0,75  925        2,100  85,3
= 56,013 < 0,58 x 1600 kg/ cm2 = 2080 kg/cm2                             Aman

Jadi profil CNP 16 dapat digunakan untuk gording..

11
12

BAB III
PEMBEBANAN KUDA-KUDA DAN PERHITUNGAN GAYA BATANG

3.1   Perhitungan Muatan
Muatan-muatan yang akan dilimpahkan ke tiap titik buhul pada rangka
kuda-kuda adalah muatan hidup,muatan angin, perhitungan muatan tersebut
adalah sebagai berikut:
3.1.1 muatan mati
 berat atap genteng + kasau + reng      = 50 x 3,005     = 150,250 kg/m2
 berat gording CNP 16                                    =    18,800 kg/m2
 berat kuda-kuda hitung berdasarkan rumus pendekatan dari Ir loa wan
kiong q     = ( L – 2 ) s/d ( L + 5 ) kg/m2               L = panjang batang
kuda-kuda = ( 15 – 2 ) s/d (15 + 5 ) kg/m2
 13 kg/m2 s/d 20 kg/m2 sebagai standard diambil yang maksimum
q = 20 kg/m2
 berat penggantung + plafond = (7 kg/m2 + 11gk/m2) x 3,005
= 54,09kg/m2
1
 berat rangka kuda – kuda      =       2,5  25,042  20  83,473 cm
15
 berat breaching ( ikatan angin ) diambil 25% dari berat kuda-kuda
= 0,25 x 20 kg/m2 = 5 kg /m2
3.1.2 Muatan Hidup
a. Muatan terpusat
Menurut PPI 1987 muatan beban hidup yang dapat dicapai dan
dibebaani oleh orang adalah sebesar 100 kg.
b. Muatan Air Hujan
Muatan air hujan bekerja pada titik buhul bagian atas, besarnya
tergantung pada sudut kemiringan (PPI 1987) dimana α < 50° dihitung
dengan rumus:

12
13

q = 40 – 0,8 α kg/m2
= 40 – 0,8 (33,690°)
= 13,048 kg/m
3.2.   Pelimpahan Beban Terhadap Titik Buhul
3.2.1. Pelimpahan Muatan Mati dan Muatan Hidup (Pembebanan Tetap)
a. Titik buhul puncak bubungan ( F )
    Beban Atap                               = 150,250 kg/m
    Beban Gording (2 + ½ + ½ ) x 18,8        =   56,400 kg/m
    Beban rangka kuda-kuda                   =   83,473 kg/m
    Berat breaching                          =    5,000 kg/m +
q   = 295,123 kg/m
Beban total     = ( q . L )+ P
= (295,123 x 3) + 100
= 985,369 kg ≈ 985 kg.

b. Titik Buhul kaki kuda-kuda ( D,E,G,H )
    Beban Atap                               = 150,250 kg/m
    Beban Gording (1 + ½ + ½ ) x 18,8        =   37,600 kg/m
    Beban rangka kuda-kuda                   =   83,473 kg/m
    Berat breaching                          =    5,000 kg/m +
q   = 276,323 kg/m
Beban total     = ( q . L )+ P
= (276.323 x 3) + 100
= 928,969 kg ≈ 929 kg.

c. Titik Buhul Kaki Kuda-Kuda ( Titik C dan I )
    Beban Atap (½ x 150,250 )                =   75,125 kg/m
    Beban Gording (1 + ½) x 18,8             =   28,200 kg/m
    Beban rangka kuda-kuda                   =   41,737 kg/m
    Berat breaching                          =    5,000 kg/m +
q   = 158,062 kg/m

13
14

Beban total    = ( q . L )+ P
= (158,062 x 3) + 100
= 550,182 kg ≈ 550 kg.

d. Titik Buhul Tumpuan ( Titik A & B )
   Berat plafond + penggantung                  =   27,045 kg/m
   Beban rangka kuda-kuda                       =   41,737 kg/m
   Berat breaching                              =    5,000 kg/m +
q   =   73,782 kg/m
Beban total    = ( q . L )+ P
= (73,782 x 3) + 100
= 312,346 kg ≈ 312 kg.

e. Titik Buhul Bawah ( Titik J,K,L,M,N )
   Berat plafond + penggantung                  =   54,090 kg/m
   Beban rangka kuda-kuda                       =   83,473 kg/m
   Berat breaching                              =    5,000 kg/m +
q   = 142,563 kg/m
Beban total    = ( q . L )+ P
= (142,563 x 3) + 100
= 527,689 kg ≈ 528 kg.

3.1.2. Perlimpahan Muatan Angin
-
Muatan Angin (W) = 47 kg/m2
-
kemiringan atap (α ) = 33,6900

   Angin Tekan
   Koefisien Angin Tekan ( 0,02 α – 0 ,4)
= 0,02 x 33,690 – 0,4
Beban angin tekan = 0,274 x 47 = 12,87 kg/m2

14
15

   Angin Hisap
   Koefisien Angin Hisap = - 0,4
Beban angin hisap = - 0,4 x 47 = 18,8 kg/m2

   Angin Muka
   Koefisien Angin Hisap = 0,9
Beban angin hisap = 0,9 x 47 = 42,3 kg/m2

   Angin Muka
   Koefisien Angin Muka = 0,9
Beban angin muka = 0,9 x 47 = 42,3 kg/m2

   Angin Belakang
   Koefisien Angin Belakang = 0,4
Beban angin belakang = 0,4 x 47 = 18,8 kg/m2

   Beban angin tekan kiri – hisap kanan (Angin Kiri)
WC = WF = ½ . 12,87 . 3 . 3,005 = 58,011 kg           ≈ 58   kg
WD = WE = 12,87 . 3 . 3,005             = 116,023 kg ≈ 116 kg
WM = WF = ½ . 18,8 . 3 . 3,005          = 84,741 kg   ≈ 85   kg
WG = WH = 18,8 . 3 . 3,005              = 169,482 kg ≈ 170 kg

   Beban angin tekan kiri – hisap kanan (Angin Kanan)
WC = WF = ½ . 18,8 . 3 . 3,005          = 84,741 kg   ≈ 85   kg
WD = WE = 18,8 . 3 . 3,005              = 169,482 kg ≈ 170 kg
WM = WF = ½ . 12,87 . 3 . 3,005 = 58,011 kg           ≈ 58   kg
WG = WH = 12,87 . 3 . 3,005             = 116,023 kg ≈ 116 kg

   Beban angin muka
WC = WA = ½ . 42,3 . 3                  = 63,45 kg

15
16

   Beban angin belakang
WI    = WB = ½ . 18,8 . 3 .                   = 28,2 kg

TABEL 3.1 GAYA BATANG
Gaya Batang (Kg)
Panjang
Angin      Kombinasi Sekunder
Batang

Batang       Beban Tetap       Angin Kiri                                         Gaya Design
Kanan
(m)
1               2              3         1+2          1+3
A1        3,005        -8007,600          -774.000       541.880     -5185.4    -9752,62
A2        3,005        -7098.400         -1343.290       864.520    -8441.69    -6233.88
A3        3,005        -8007.600         -1745.020       944.430    -9752.62    -7063.17
9752,62
A1’       3,005        -8007,600          -391.980       139.630    -4803.38    -4271.77
A2’       3,005        -7098.400          -564.710       482.010    -7663.11    -6616.39
A3’       3,005        -8007.600          -494.720      1041.320    -8502.32    -6966.28
B1        3,005              0.000         723.170      -1424.120     723.17    -1424.12
B2        3,005         8007,600         1381.710       -1216.220    5793.11     3195.18
B3        3,005         7098.400         1149.530       -1424.120    8247.93     5674.28
9107,68
B1’       3,005              0.000       2372.170         -77.830    2372.17      -77.83
B2’       3,005         8007,600         2067.950        -332.070    6479.35     4079.33
B3’       3,005         7098.400         2009.280        -749.730    9107.68     6348.67
V1        2,500        -4220.500          -659.980       500.260    -4880.48    -3720.24
V2        2,500        -3164.700          -547.940       379.310    -3712.64    -2785.39
V3        2,500        -1685.500          -408.530       175.000    -2094.03     -1510.5
V4        2,500        -7898.600         2011.800       -1078.690    -5886.8    -8977.29
8977,29
V1’       2,500        -4220.500             0.000       102.580     -4220.5    -4117.92
V2’       2,500        -3164.700           253.130       214.010    -2911.57    -2950.69
V3’       2,500        -1685.500            48.820       353.870    -1636.68    -1331.63
V4'       2,500        -7898.600         2011.800       -1078.690    -5886.8    -8977.29
D1        2,635         3869.000           577.580       -396.620    4446.58     3472.38
D2        2,635         2356.700           430.630       -182.990    2787.33     2173.71
D3        2,635            797.400         283.680        30.650     1081.08      828.05    3645,22
D1’       2,635         3869.000          -266.820       -223.780    3602.18     3645.22
D2’       2,635         2356.700           -51.460       -370.020    2305.24     1986.68

16
17

D3’     2,635         797.400       163.900     -548.570   961.3    248.83

BAB IV
PENDEMENSIAN PROFIL KUDA- KUDA

4.1.Batang Kaki Kuda –Kuda Atas ( A1 S/D A1 ’)
Gaya batang yang bekerja
-    P = 9752,620 (tekan)
-    Lx = 3,005 m = 300,500 cm

Ix  Kx
1. max =            140
ix

Kx = 1 disini tumpuan dianggap sendi-sendi
Untuk perencanaan atap, batang tekan max = 140 Kg/cm3
I x  K x 300 ,500  1
ix                           2,146 cm
λ m ax     140

dipilih profil   75 . 75 . 8
Ix = Iy = 58,9 cm4
ix = iy = 2,26cm
e    = 2,13 cm
F = 11,5 cm
iη = 1,46 cm
W = 40 mm = 0,4 cm  Penampang dilemahkan
Kontrol

17
18

300 ,500  1
x =                 132 ,964 140                   aman
2,26

Li  Ki
2. i =             50
in
300 ,500 x1
i =                205 ,822  50                tidak aman
2,26
Jadi agar batang A1 dan A1’ aman, maka batang ini harus diberi pelat koppel
agar batang tidak menekuk, untuk menentukan jumlah pelat Koppel dipakai
rumus pendekatan.
Li  Ki
i =
in
λi  in 50 x1,46
Li =                    73,000 cm
ki        1
Jadi banyaknya lapangan :
L 300 ,500
         4,116  5
Li   73,000
1 300,500
sehinga Li =                   60,100 cm
5    5
Kontrol
1  60 ,100
i =                41,164 cm  50                    aman
1,46

m
3. iy = 2 y          (i ) 2  140
2
M = Jumlah Profil
a = 0.8
Jarak antara dua profil = 0,8 cm
1           1
e     q  2,13  0,8  2,530 cm
2           2
1 2
Iy = n (Io + F (e +      a)
2
n    = Jumlah Profil

e
1
e+2 a

18
19

= 2(58,9+11,5 (2,13+1/2 x 0,8)2)
Iy = 265,021 cm4

Iy        256,021
iy =                       3,336 cm
nf        2  11,5

y =
Ky Iy       1  300,500
                89,928 cm
Ly            3,336

m
iy = y 2        ( i ) 2
2

2
 (89 ,928 ) 2      (41,164 ) 2
2
= 98,892  140                     aman

4. x  1,2 . i
x = 132,964
1,2 i = 1,2 (41,164) = 49,397
132,964  49,397                      aman

5. Aiy  1,2 . i
Aiy = 98,892
1,2 i = 1,2 (41,164) = 49,397
98,892  49,397                       aman

wp
6.        
nF
  1600 Kg / cm 2
w = factor tekuk
Untuk menentukan harga w tergantung pada x dan iy dan yang dipilih
adalah mempunyai harga yang paling besar.
x     = 132,964                    (yang dipilih)

19
20

iy    = 98,892
dari daftar konstruksi baja, untuk baja 37 = Fe 360
      = 1600 kg/cm2
1     = 132                   w = 3,363
2     = 133                   w = 3,414
x     = 132,964               w = 3,412 → didapat dari interpolasi

-     Tegangan yang timbul akibat Gaya Design :
w P 3,412  9752 ,620
σ                         1446 ,780  1600 kg/cm 2                      (aman)
nf       2  11,5
a = 0.8
D = 2% P = 0,02 (9752,620) = 195,052 Kg
Pelat koppel menahan sayap lintang dalam
arah yang berlawanan sehingga timbul
60    0.8      60
momen koppel sebesar :
M = D . li = 195,052 x 60,1
30
= 11722,650 kg/cm
50
60
Tegangan yang terjadi akibat gaya lintang :
M = T(2e + a)
M     11722,650
30
T=                          2316 ,729 kg
2e  a 2(2,13)  0.8
Akibat T pelat akan mengalami reaksi
sebesar:
T
30                                      T1     n  jumlah kopel
n
2316,729
60                                      T1            2316,729 kg
1
1
M 1  T1 (a  2w)
30                                              2
1
M1 = 2316,729 .      ((0.8) + 2 . 0.4)
2
= 1853,383 Kg/cm

20
21

x2              =0
x2 = 2 x 32 = 18
x2 + y2        = 18

Gaya yang bekerja pada baut akibat T1 langsung :
T1 2316,729
Kvb =                  1158,365 Kg  n  Jumlah Baut
n     2
Khb = 0
Akibat momen :
M1y              1853,383 0
Kvm =                                     0 kg
2x  Σy
2        2
18
M1y              1853,383 3
Khm =                                     308,897 kg
2x  Σy
2        2
18
Kv    = 1158,365 + 0 = 1158,365 Kg
Kh    = 0 + 308,897 = 308,897 Kg

K     = Kv 2  Kh 2

= (1158,365) 2  (308,897) 2
K     = 1198,844 Kg

1
Pgs = n         . d2 . 0,6              Pgs = K
4

4  Pgs
d
π  0.6σ
4  1198 ,844

1  3.14  0.6  1600
d     = 1,261 cm

dicoba Ø 1/2“ = 1,270 cm
t     = 2.d               = 2 . (1,270)     = 2,540 ≈ 3 cm

21
22

d     = 3.5 . d        = 3.5 (1,270) = 4,445 ≈ 5 cm
1
Pgs = 1.         . 3.14 (1,27)2 . 0.6 . 1600
4
= 1215,481 kg
Pgs = 1215,481 Kg > 776,1 Kg → (aman)

Syarat Kontrol pelat Koppel

M1              In          1 3        1           1  
2

σ      σ  wn         In  bh  2  t  d  t  d  h  
30         wn              1
h
12          12
            2     
2
1            1                         1  
2

In  0,8  11  2  0,8  1,27  0,8  1,37  11    22 ,256 cm 4
3

12            12
                          2   
22,256
wn             4,047 cm3
1
.11
50               2
1853,383
=              = 457,965 < 1600 Kg/cm2 (aman)
4,047
3 T1
      
2 F

30               = 0,58 . 1600 = 928 Kg/cm2
F = t . h = 0,8 . 11 = 8,8 cm2
2316 ,729
 =
8,8
= 263,265 Kg/cm2 < 928 Kg/cm2            aman
Kekuatan pelat Koppel
1P     I
7.       10 1
a     i
1
Ip = n .      b h3
12

22
23

1
=1.      0,8 (11)3 = 88,733 cm
12
a    = 2e + a = 2 . 2,13 + 0.8 = 5,060 cm
Ix = 58,9 cm4
Li = 60,1 cm
Ip     L
 10 1
a      Li
88,733      58,9
 10
5,060       60,1
17,536 cm3  9,800 cm2              aman
jadi batang A1 s/d A1’ digunakan profil   75 . 75 . 8 dengan memakai
koppel ( 158 x 110 x 8 )
4.2.Batang Kaki Kuda –Kuda Bawah ( B1 S/D B1 ’)
-    P = 9107,680 Kg (tarik)
-    Lx = 300,500 cm

P      9107,680
Fn =                         7,590 cm 2
0,75  σ 0,75  1600
1       1
Fn1 =       Fn   (7,590) 3,795 cm2
2       2
Fn1 3,795
Fbr =              4,465 cm 2
a   0,85
L x K x 300 ,500  1
Imin =                        1,252 cm
λ m ax    240

Dipilih profil   65 . 65 . 7
Dengan F = 8,70 cm2
ix = 1,96 cm
iη = 1,26 cm
2F > 2Fbr
2(8,70) = 17,4 cm2 > 8,93 cm2

23
24

Kontrol Tegangan
9107,68
σP                   615 ,780 Kg/cm 2  σ  1560 Kg/cm 2     (aman)
(0.85 17 ,4)
Kontrol Kelangsingan :
L x  K x 300 ,500  1
λx                           153 ,316  240               (aman)
ix        1,96

L x  K x 300 ,500  1
λ1                           238 ,490  240               (aman)
in        1,26

4.3. Batang Vertikal
   Batang V1 Dan V1’
Gaya Yang Bekerja pada Batang V1 Dan V1’
-      P = 8977,290 Kg (tekan)
-      Lx = 250 cm

I x  K x 250  1
1. i x                      1,786 cm
λ m ax   140

Dipilih profil   65 . 65 . 11
Ix = Iy = 48,8 cm4
ix = iy = 1,91 cm
e      = 2,0 cm
F = 13,2 cm
iη = 1,25 cm
W = 35 mm               = 0,35 cm  Penampang dilemahkan
Kontrol
250  1
x =              130 ,890 140              aman
1,91
Li  Ki
i =              50
in

24
25

250  1
i =            200 ,000  50                  tidak aman
1,25
Jadi agar batang V1 dan V1’ aman, maka batang ini harus diberi pelat koppel
agar batang tidak menekuk, untuk menentukan jumlah pelat Koppel dipakai
rumus pendekatan.

Li  Ki
2. i =
in
λi  in 50 x1,25
Li =                     62,500 cm
ki        1

Jadi banyaknya lapangan :
L   250
         4,000
Li 62 ,500
1 250
sehinga Li =                 62,500 cm
4   4
Kontrol
1 62 ,500
i =               50 ,000 cm  50                        aman
1,25

m
3. iy = 2 y           (i ) 2  140
2
M = Jumlah Profil
a = 0.8
Jarak antara dua profil = 0,8 cm
1       1
e  q  2  0,8  2,40 cm
2       2
1 2
Iy = n (Io + F (e +     a)
2
n = Jumlah Profil

e                                = 2 (48,8 +13,2 (2+1/2 . 0,8)2)
1
e+2 a                         Iy = 249,664 cm4

25
26

Iy        249,664
iy =                        3,075 cm
nf        2  13,2

Ky  Iy         1  250
y =                           81,301 cm
iy            3,075

m
iy = y 2      ( i ) 2
2

2
 (81,301 ) 2  (50 ) 2
2
= 95,446  140             aman

4. x  1,2 i
x = 130,890
1,2 i = 1,2 (50) = 60,000
130,890  60,000               aman

5. iy  1,2 . i
iy = 95,446
1,2 i = 1,2 (50) = 60
95,446  60,000                aman

wp
6.         
nF
  1600 Kg / cm 2
w = Faktor tekuk
Untuk menentukan harga w tergantung pada x dan iy dan yang dipilih
adalah mempunyai harga yang paling besar.

x     = 130,890                       (yang dipilih)

26
27

iy           = 95,446
dari daftar konstruksi baja, untuk baja 37 = Fe 360
            = 1600 kg/cm2
1            = 130               w = 3,262
2            = 131               w = 3,312
x            = 130,890           w = 3,307 → didapat dari interpolasi

-        Tegangan yang timbul akibat Gaya Design :
w P 3,307  8977 ,290
σ                             1124 ,542  1600 kg 2                   (aman)
nf       2 13,2                           cm

a = 0.8
D = 2% P = 0,02 (8977,290) = 179,546 Kg
Pelat koppel menahan sayap lintang dalam
arah yang berlawanan sehingga timbul
60    0.8      60
momen koppel sebesar :
M = D . Li = 179,546 x 62,5
30
= 11221,625 kg/cm

60
Tegangan yang terjadi akibat gaya lintang :
M = T(2e + a)
M     11221,625
30
T=                           2337 ,839 kg
2e  a 2(2,00)  0,8
Akibat T pelat akan mengalami reaksi
sebesar:
T
30                                      T1     n  jumlah kopel
n
2337,839
60                                      T1            2337,839 kg
1
1
M1  T1 (a  2w)
30                                              2
1
M1 = 2337,839 .        ((0,8) + 2 x 0,35)
2

27
28

= 1753,379 Kg/cm
x2           =0
y2 = 2 x 32 = 18
x2 + y2    = 18

Gaya yang bekerja pada baut akibat T1 langsung :
T1 2337,839
Kvb    =                1168,920 Kg  n  Jumlah Baut
n     2
Khb    = 0

Akibat momen
M1y             1753,379  0
Kvm    =                                   0 kg
2x  Σy
2       2
18

M1y             1753,379  3
Khm    =                                   292 ,230 kg
2x  Σy
2       2
18
Kv     = 1168,920 + 0 = 1168,920 Kg
Kh     = 0 + 292,230           = 292,230 Kg

K      =     Kv 2  Kh 2

1168,9202  292,2302
K      = 1204,895 Kg

1
Pgs    = n      x d2 x 0,6 x               Pgs = K
4

4  Pgs
d      =
π  0,6  σ

28
29

4 1204,895
=
1 3,14  0,6 1600
d        = 11,264 cm

dicoba Ø 1/2“ = 1,27 cm
t     = 2xd         = 2 x (1,27)      =    2,54   = 3 cm
d     = 3,5 x d = 3,5 (1,27)          = 4,445     = 5 cm

1
Pgs      = 1.      . 3,14 (1,27)2 . 0,6 . 1600
4
= 1215,481 kg
Pgs      = 1215,481 Kg > 1204,895 → (aman)

Syarat Kontrol pelat Koppel

M1               In          1 3        1           1  
2

σ      σ  wn          In  bh  2  t  d  t  d  h  
30       wn               1
h
12          12
            2     
2
1             1                         1  
2

In  0,8  113  2  0,8  1,27  0,8  1,37  11    22 ,256 cm 4
12             12
                          2   
22,256
wn            4,047 cm3
1
.11
50            2
1753,379
=            = 433,254 Kg/cm2 < 1600 Kg/cm2 (aman)
4,047
3 T1
    x 
2 F

30            = 0,58 x 1600 = 928 Kg/cm2
F = t x h = 0,8 x 11 = 8,8 cm2

29
30

3 2337 ,839
 =     x
2    8,8
= 350,495 Kg/cm2 < 928 Kg/cm2    aman
Kekuatan pelat Koppel
1P     I
7.         10 1
a     i
1
Ip = n x      b h3
12
1
=1x      0,8 (11)3 = 88,733 cm
12
a       = 2e + a = 2 x 2 + 0,8 = 3,2 cm
Ix      = 48,8 cm4
Li      = 62,5 cm
Ip     L
 10 1
a      Li
88,733      48,8
 10
3,2       62,5
27,792 cm3  7,808 cm2                   aman
jadi batang V1 s/d V1’ digunakan profil   65. 65. 11 dengan memakai
koppel ( 138 x 110 x 8 )

4.4. Batang Horizontal ( D1 s/d D1’ )
Gaya batang yang bekerja :
-     P = 3645,220 Kg (tarik)
-     Lx = 2,635 cm

P     3645,220
Fn =                        3,038 cm 2
0,75 xσ 0,75  1600
1      1
Fn1 =     xFn  x(3,038) 1,519 cm2
2      2
Fn1 1,519
Fbr =             1,787 cm 2
a   0,85

30
31

L x K x 263,5  1
Imin =                      1,097 cm
λ m ax   240

Dipilih profil   60 . 60 . 10 Dengan
F = 11,1 cm2
ix = 1,78 cm
iη = 1,15 cm

2F > 2Fbr
2(11,1) = 22,2 cm2 > 3,574 cm2

Kontrol Tegangan
3645,220
σP                     193 ,175 Kg/cm 2  σ  1560 Kg/cm 2      (aman)
(0,85  22 ,0)

Kontrol Kelangsingan :
L x  K x 263 ,5  1
λx                          148 ,034  240                  (aman)
ix      1,78

L x  K x 263 ,5  1
λ1                          229 ,130  240                  (aman)
in      1,15

BAB V
PERHITUNGAN BAUT PADA TITIK BUHUL

5.1.Kekuatan Baut
σ = 1600 kg / cm2
τ      = 0,6 x 1600         = 960 kg/cm2
σtu = 1,5 x 1600 kg/cm2 = 2400 Kg/cm2

5.1.1. Penentuan Diameter Baut
Dari buku ir lao didapat rumus pendekatan

31
32

bt
e1 =             dimana : b    = lebar profil
2
e2 = b – e1                t   = tebal profil
e2 = ≥ 1,5 d              d    = diameter baut
e2 = ≤ 3,5 d              e1 = bidang x          e2 = bidang y

a. Batang Kaki Kuda-Kuda ( A1 s/d A1’ ) ╩ 75. 75. 8
bt   75  8
e1 =       =        = 41,5 mm
2      2
e2 = 75 – 41,5 = 33,5 mm

dicoba Ø 5/12” = 10,58 mm
1,5 x (10,58) ≤ e2 ≤ 3,5 x (10,58)
15,88 mm ≤ 33,5 mm ≤ 37,04 mm

b. Batang Horizontal ( B1 s/d B1’ ) ╩ 65. 65. 7
bt   65  7
e1 =       =        = 36,00 mm
2      2
e2 = 65 - 36 = 29 mm

dicoba Ø 1/2” = 12,7 mm
1,5 x (12,7) ≤ e2 ≤ 3,5 x (12,7)
19,05 mm ≤ 29 mm ≤ 44,45 mm
c. Batang Vertikal ( V1 s/d V1’ ) ╩ 65. 65. 11
bt   65  11
e1 =       =         = 38 mm
2       2
e2 = 65 – 38   = 27 mm

dicoba Ø 1/2” = 1,27 mm
1,5 x (12,7) ≤ e2 ≤ 3,5 x (12,7)
19,05 mm ≤ 29 mm ≤ 44,45 mm

32
33

d. Batang Diagonal( D1 s/d D1’ ) ╩ 60. 60. 10
bt   60  10
e1 =         =         = 35mm
2       2
e2 = 60 – 35     = 25 mm

dicoba Ø 5/12” = 10,58 mm
1,5 x (10,58) ≤ e2 ≤ 3,5 x (10,58)
15,88 mm ≤ 25 mm ≤ 37,04 mm

5.1.2   Perhitungan Kekuatan Baut
tebal plat buhul = 8 mm
sambungan penampang 2

   untuk profil : ╩ 75. 75. 8
tebal profil t1 = 2 x 8      = 16 mm
t2                           = 8 mm
t terkecil                   = 8 mm

   untuk profil ╩ 65. 65. 11
tebal profil t1 = 2 x 11     = 22 mm
t2                           = 8 mm
t terkecil                   = 8 mm

 untuk profil ╩ 65. 65. 7
tebal profil t1 = 2 x 7      = 14 mm
t2                           = 8 mm
t terkecil                   = 7 mm

 untuk profil ╩ 60. 60. 10
tebal profil t1 = 2 x 10     = 20 mm

33
34

t2                                      = 8 mm
t terkecil                              = 8 mm

Jadi tebal profil yang terkecil adalah 7 mm

     untuk baut Ø 5/12” = 1,058 cm
1
pgs = n        π . d2 . 0,6 . σ
4
1
= 2x        x 3,14 x (1,058)2 x 0,6 x 1600 = 1687,105 kg
4
Ptu = dlb . t . 1,5 . 1600
= 1,158 x 0,8 x 1,5 x 1600 = 2223,36 kg
Pgs < Ptu = 1687,105kg < 2223,36 kg
P = 2223,36 kg

     untuk baut Ø 1/2” = 1,270 cm
1
pgs = n        π . d2 . 0,6 . σ
4
1
= 2x        x 3,14 x (1,270)2 x 0,6 x 1600 = 2430,96 kg
4
Ptu = dlb . t . 1,5 . 1600
= 1,370 x 0,8 x 1,5 x 1600 = 2630,40 kg
Pgs > Ptu               2430,96 kg < 2630,40 kg
P = 2630,40 kg

Tabel plat                                                N yang
Batang            Profil                               Ø baut        Pgs        Ptu
buhul                                                   ditinjau
( mm)          ( mm)        inci         ( mm)     ( kg )    ( kg )    ( kg )
A1s/dA1’        75. 75. 8          8          5            10,58   1687,105   2223,36   2223,36
/12
B1s/dB1’        65. 65. 7          8          1            12,7    2430,963   2630,40   2630,40
/2
V1s/dV1’        65. 65. 11         8          1
12,7    2430,963   2630,40   2630,40
/2
D1s/dD1’        60. 60. 10         8                       10,58   1687,105   2223,36   2223,36

34
35

5
/12

5.2. Perhitungan Jumlah Baut Pada Setiap Titik Buhul

F
A3                             A3'

E             V4       V4'               G
A2                                                                       A2'
D3                         D3'

D               V3                      L                         V3'               H
A1                                           B3                  B3'                                               A1'
D2                                                                  D2'

C                  V2                        K                                        M                         V2'               I
B2                                                           B2'
D1                                                                                                             D1'

V1                           J                                                                                   N                         V1'

B1                                                                                                      B1'

A                                                                                                                                 B

5.2.1. Titik Buhul A
PV1 = 4220,500 ,590 kg
PB1 = 0 kg
V1

B1

Untuk batang V1 digunakan baut  1/2”
PV1         4220,500
Jumlah baut                                         1,605  2 buah
P          2630,400

Untuk batang B1 digunakan baut  1/2”
PB 1             0
Jumlah baut                                          0 buah = 2 buah
P           2223,360
    Perencanaan angker

35
36

Untuk memilih ukuran dan jarak angker pada pertemuan antara batang
horizontal dengan kaki kuda-kuda didasarkan atas gaya horizontal akibat
pengaruh angin hisap dan angin tekan yang menimbulkan reaksi horizontal
R1 = Resultan Angin Tekan
= 58 + 116 + 116 + 58
= 348 kg
R2 = Resultan Angin Hisap
= 85 + 170 + 170 + 85
= 510 kg
R3 = Resultan Angin muka
= 42,3 + 42,3
= 84,6 kg
R4 = Resultan Angin Belakang
= 18,8 + 18,8
= 56,4 kg

∑MA = 0
- RBv.15 – (R2.cosα 11,75 ) + (R2 sinα 2,5) + (R1.cosα 3,25) + (R1.sinα 2,5) = 0
- RBv.15 – (4986,065 + 707,242 + 941,050 + 482,588) = 0
- RBv.15 – 7116,945 = 0
7116,946
- RBv =
15
RBv = 474,463 kg (-) ( ↓ )

∑MB = 0
RAv .15 – (R1.cosα 11,75 ) + (R1 sinα 2,5) + (R2.cosα 3,25) + (R2.sinα 2,5) = 0
RAv .15 – (3402,256, + 482,588 + 1379,125 + 707,242) = 0
RAv .15 – 5971,211= 0
5971,211
RAv =
15
RAv = 398,081 kg ( ↑ )

36
37

∑MK = 0
(R1 sinα + R2 sinα) – (RAH + R3 + R4 = 0
(348 x sin 33,6900 + 510 x sin 33,6900) – (RAH + 141) = 0
RAH = 334,932 kg
Sebagai penyambung plat buhul dengan plat ╩ pada tumpuan digunakan
Ǿ baut 5/12” (1,058 mm) dengan gaya P = 2223,36 jumlah baut (n)
RAH 571,041
n=                0,256  2 buah
P   2223,36
ukuran angker yang direncana Ø baut 5/12” (1.058 cm) dengan gaya
P = 2223.36 sambungan tampang satu.
1                        1
Pgs = n           .π . d2 . 0,6 . σ = 1 x x. 3,14 x (1,058)2 x 0,6 x 1600
4                        4
= 44,85 kg
Ptu        = dlb . t . 1,5 . 1600 = 1,058 x 0,8 x 1,5 x 1600 = 2223,36 kg
Pgs < ptu
p     2223,36
Jumlah angker (n) =                      2,632  3 buah
p gs   844,85
Pada kontruksi ini digunakan beton dengan K 175 yang menpunyai
tegangan izin desak σds = 60 kg/cm2 direncanakan plat           (126 x 90 x 6)
Beban yang didukung plat adalah
P = 12,6 x 9 x 60 x = 6912 kg > Rav = 398,081 kg                   ( aman )

5.2.2        Titik Buhul C
A1
PA1 = 8007,600 Kg
C                                PD1 = 3869,000 Kg
PV1 = 4220,500 Kg
D1

V1

Untuk batang A1 di gunakan Ø baut 5/12”

37
38

PA 1          8007,600
Jumlah baut                                 3,602  4 buah
P             2223,36
Untuk batang D1 digunakan Ø baut 5/12”
PD 1              3869
Jumlah baut =                                   1,740  2 buah
P            2223,36

Untuk batang V1 digunakan Ø baut 1/2”
PV1           4220,500 kg
Jumlah baut =                                   1,605  2 buah
P             2630,40 kg

5.2.3. Titik Buhul J
PB1 = 0        Kg
PB2 = 8007,600 Kg
V2                                PV2 = 3164,700 Kg
B2         PD1 = 3869,000 Kg
D1

J

B1

Untuk batang B1 digunakan baut  1/2”
PB 1              0
Jumlah baut                                 0 buah ≈ 2 buah
P            2223,360

Untuk batang B2 digunakan Ø baut 1/2”
PB 2          8007,600
Jumlah baut                                 3,532  4 buah
P            2223,600

Untuk batang V2 digunakan Ø baut 1/2”
PV2           3164,700 kg
Jumlah baut =                                   1,203  2 buah
P             2630,40 kg

38
39

Untuk batang D1 digunakan Ø baut 5/12”
PD 1             3869
Jumlah baut =                                  1,740  2 buah
P           2223,36

5.2.4. Titik Buhul K
PB2 = 8007,600 Kg
PB3 = 7098,400 Kg
V3
PD2 = 2356,700 Kg
B3    PV3 = 1685,500 Kg
D2

K

B2

Untuk batang B2 digunakan Ø baut 1/2”
PB 2            8007,600
Jumlah baut                                 3,532  4 buah
P           2223,600

Untuk batang B3 digunakan Ø baut 1/2”
PB 3            7098,400
Jumlah baut                                 3,192  4 buah
P           2223,600

Untuk batang D2 digunakan Ø baut 5/12”
PD 2            2356,700
Jumlah baut =                                   1,060  2 buah
P            2223,36

Untuk batang V3 digunakan Ø baut 1/2”
PV3         1658,500 kg
Jumlah baut =                               0,641  2 buah
P           2630,40 kg

39
40

5.2.5. Titik Buhul D
A2                       PA1 = 8007,600 Kg
PA2 = 7098,400 Kg
D
PV2 = 3164,700 Kg
A1
D2                   PD2 = 2356,700 Kg
V2

Untuk batang A1 digunakan Ø baut 5/12”
PA 1             8007,600
Jumlah baut                              3,602  4 buah
P             2223,36

Untuk batang A2 digunakan Ø baut 5/12”
PA 2             7098,400
Jumlah baut                              3,192  4 buah
P             2223,36

Untuk batang V2 digunakan Ø baut 1/2”
PV2             3164,700 kg
Jumlah baut =                               1,203  2 buah
P               2630,40 kg

Untuk batang D1 digunakan Ø baut 5/12”
PD 1              3869
Jumlah baut =                               1,740  2 buah
P            2223,36

5.2.6. Titik buhul E

A3
PA2 = 7098,400 Kg
PA3 = 5401,545 Kg
E                            PD3 = 797,400 Kg
A2                                         PV3 = 1685,500 Kg
D3

V3

40
41

Untuk batang A2 digunakan Ø baut 5/12”
PA 2           7098,400
Jumlah baut                                  3,192  4 buah
P              2223,36

Untuk batang A3 digunakan Ø baut 5/12”
PA 3           8007 ,600 kg
Jumlah baut =                                     3,532  4 buah
P             2223 ,360 kg

Untuk batang D3 digunakan Ø baut 5/12”
PD 3             797,400
Jumlah baut =                                   0,359  2 buah
P            2223,36

Untuk batang V3 digunakan Ø baut 1/2”
PV3        1685,500 kg
Jumlah baut =                                0,641  2 buah
P          2630,40 kg

5.2.7   Titik Buhul L

PB3 = 7098,400 Kg
V4
PB3’ = 7098,400 Kg
D3                      D3'               PV4 = 7898,600 Kg
L
PD3 = 797,400 Kg
B3            B3'
PD3’ = 797,400 Kg

Untuk batang B3 digunakan Ø baut 1/2”

41
42

PB 3          7098,400
Jumlah baut                              3,192  4 buah
P            2223,600

Untuk batang B3’ digunakan Ø baut 1/2”
PB 3'         7098,400
Jumlah baut                              3,192  4 buah
P            2223,600

Untuk batang V4 digunakan Ø baut 1/2”
PV4           7898,600 kg
Jumlah baut =                                3,003  4 buah
P             2630,40 kg

Untuk batang D3 digunakan Ø baut 5/12”
PD 3            797,400
Jumlah baut =                               0,359  2 buah
P           2223,36

Untuk batang D3’ digunakan Ø baut 5/12”
PD 3'           797,400
Jumlah baut =                               0,359  2 buah
P           2223,36

5.2.5. Titik Buhul F
F                         PA3 = 5401,545 Kg
A3                         A3'       PA3’ = 5401,545 Kg

V4
PV4 = 7898,600 Kg

Untuk batang A3 digunakan Ø baut 5/12”
PA 3          8007 ,600 kg
Jumlah baut =                                 3,532  4 buah
P            2223 ,360 kg

42
43

Untuk batang V4 digunakan Ø baut 1/2”
PV4       7898,600 kg
Jumlah baut =                          3,003  4 buah
P         2630,40 kg
PA 4' 5429,745 kg
Jumlah baut =                       2,442  4 buah
P     2223,360 kg

5.2. Sambungan Perpanjangan Batang
5.3.1. Batang Kaki Kuda –Kuda Atas ( A1 )
Panjang batang = 3,005 m x 3 = 9,015 m
Ukuran profil =   75. 75. 8
Penyambungan dilakukan pada batang A2 (tekan)
Gaya yang bekerja : P : 7098,400 kg
Tebal pelat penyambung = 0.8 cm
Ø baut 5/12“ (10.58 mm)

Sambungan dibuat dengan pelat penyambung datar dan tegak.
-   Sambungan dengan pelat penyambung datar
t profil = 8 mm
t pelat = 8 mm
1    1
P1 =     P = . 7098,400 Kg = 3549,200 kg
2    2

1
Pgs = n      . d2 
4
1
=1.      (3.14) (1.058)2 . 0.6 (1600)
4
= 843.553 Kg

Ptu = d . t . 1.5 
= 1.158 . 0.8 . 1.5 (1600)
= 2223.36 Kg

43
44

Karena Pgs < Ptu, maka Pgs yang menentukan
P1   3549,200
Jumlah baut (n) =                    4,207  6 buah
Pgs    843.553

Kontrol penempatan baut :
t = 2 . d = 2 (1.058) = 1.587  2 cm
b = 3.5 . d = 3.5 (1.058) = 3.703  4 cm
-   Sambungan dengan pelat penyambung tegak
P1 = 3549,200 Kg
1
Pgs = n      . d2 . 0,6 . 
4
1
=2.      . 3.14 (1.058)2 0.6 (1600)
4
= 1687,106 Kg
Ptu = d . t . 1.5 
= 1.058 . 0.8 . 1.5 . 1600
= 2223,360 Kg

karena Ptu > Pgs, maka Pgs yang menentukan
P1 3549,200
Jumlah baut (n) =                  2,104  4 buah
Pgs 1687.106

Kontrol penempatan baut
t = 2 . d = 2 (1.058) = 2,116  4 cm
b = 3.5 . d = 3.5 (1.058) = 3.703  4 cm

5.3.2. Batang Kaki Kuda –Kuda Bawah ( B1 )
Panjang batang = 3,005 m x 3 = 9,015 m
Ukuran profil =   65. 65. 7
Penyambungan dilakukan pada batang B2 (tekan)
Gaya yang bekerja : P : 8007,600 kg

44
45

Tebal pelat penyambung = 0.8 cm
Ø baut 1/2“ (12.70 mm)

Sambungan dibuat dengan pelat penyambung datar dan tegak.
-   Sambungan dengan pelat penyambung datar
t profil = 7 mm
t pelat = 8 mm
1    1
P1 =     P = . 8007,600 Kg = 4003,800 kg
2    2

1
Pgs = n      . d2 
4
1
=1.      (3,14) (1,270)2 . 0.6 (1600)
4
= 1215,481 Kg

Ptu = d . t . 1.5 
= 1.370 . 0,8 . 1.5 (1600)
= 2630,40 Kg

Karena Pgs < Ptu, maka Pgs yang menentukan
P1   4003,800
Jumlah baut (n) =                     3,294  4 buah
Pgs 1215,480

Kontrol penempatan baut :
t = 2 . d = 2 (1.270) = 2,540  4 cm
b = 3.5 . d = 3.5 (1.27) = 4.450  6 cm

-   Sambungan dengan pelat penyambung tegak
P1 =4003,800Kg

45
46

1
Pgs = n      . d2 . 0,6 . 
4
1
=2.      . 3.14 (1,270)2 0.6 (1600)
4
= 2430,963 Kg
Ptu = d . t . 1.5 
= 1,370 . 0.8 . 1.5 . 1600
= 2630,40 Kg

karena Ptu > Pgs, maka Pgs yang menentukan
P1 4003,800
Jumlah baut (n) =                  1,647  2 buah
Pgs 2430,963

Kontrol penempatan baut :
t = 2 . d = 2 (1.270) = 2,540  4 cm
b = 3.5 . d = 3.5 (1.27) = 4.450  6 cm

46
47

BAB VI
PERHITUNGAN ZETTING

Lendutan atau zetting terjadi pada konstruksi kuda-kuda diakibatkan oleh
konstruksi tersebut, untuk menghitung lendutan tersebut digunakan rumus sebagai
berikut :
 1        1 
f m ax       s d     L
 250     360 

dimana : max = besarnya penurunan
L    = panjang bentangan

Jadi untuk konstruksi ini :
1
f max         1600
360
= 4,444 cm

Besarnya penurunan yang terjadi terhadap kaki kuda-kuda akibat
pembebanan tersebut, dapat dihitung dengan menggunakan metode usaha Virtual
SLU
f max 
EF

47
48

dimana :
 = Penurunan yang terjadi (cm)
S = Panjang batang akibat beban luar (Kg)
L = Panjag batang (cm)
U = Gaya batang akibat beban 1 ton (ton)
E = Modulus elastisitas baja (2,1 x 106 Kg/cm2)
F = Luas penampang profil (cm2)

Dalam peninjauan ini beban 1 ton zetting tersebut dianggap bekerja pada
bagian bawah dari kuda-kuda, dibagian tengah yaitu pada titik buhul F.
BATANG                                     BERAT (Ton)
B1 = B2 = B3 = B4 = B4’ = B3’ = B2’ = B1’                                8,000 = 0,8000
A1 = A2 = A3 = A4 = A4’ = A3’ = A2’ = A1’                                9,434= -0,9434
V4                                                                    10.000 = 1,000

No.          S          L           U              E            F             S.L.U
f=
Batang          ( Kg )     ( Cm )     ( Ton )      ( Kg / Cm2)   ( Cm2 )            E.F
A1      -7573,590     2,358      -0,9434        2100000     2   11,10     0,000361
A2      -7573,590     2,358      -0,9434        2100000     2   11,10     0,000361
A3      -5429,745     2,358      -0,9434        2100000     2   11,10     0,000259
A4      -5429,745     2,358      -0,9434        2100000     2   11,10     0,000259
A1’     -7573,590     2,358      -0,9434        2100000     2   11,10     0,000361
A2’     -7573,590     2,358      -0,9434        2100000     2   11,10     0,000361
A3’     -5429,745     2,358      -0,9434        2100000     2   11,10     0,000259
A4’     -5429,745     2,358      -0,9434        2100000     2   11,10     0,000259
B1         6422,400    2,00       0,8000        2100000     2   4,30      0,000569
B2         5513,400    2,00       0,8000        2100000     2   4,30      0,000488
B3         5513,400    2,00       0,8000        2100000     2   4,30      0,000488
B4         3695,400    2,00       0,8000        2100000     2   4,30      0,000327

48
49

B1’     6422,400      2,00       0,8000       2100000   2    4,30    0,000569
B2’     5513,400      2,00       0,8000       2100000   2    4,30    0,000488
B3’     5513,400      2,00       0,8000       2100000   2    4,30    0,000488
B4’     3695,400      2,00       0,8000       2100000   2    4,30    0,000327
V1       -787,500    1,249          -         2100000   2    1,74       -
V2        348,750    2.499          -         2100000   2    7,90       -
V3       -787,500    3,749          -         2100000   2    21,80      -
V4        174,150    5,000       1,000        2100000   2    29,00   0,000714
V1’      -787,500    1,249          -         2100000   2    1,74       -
V2’       348,750    2.499          -         2100000   2    7,90       -
V3’      -787,500    3,749          -         2100000   2    21,80      -
D1      1455,120     3,200          -         2100000   2    10,10      -
D2      -1455,120    3,200          -         2100000   2    20,60      -
D3      2447,550     5,385          -         2100000   2    44,20      -
D1’     1455,120     3,200          -         2100000   2    10,10      -
D2’     -1455,120    3,200          -         2100000   2    20,60      -
D3’     2447,550     5,385          -         2100000   2    44,20      -
0,006228

Jadi besarnya penurunan yang terjadi adalah
 = total < max = 0,0006228 cm < 4.444 cm         (aman)

49
50

DAFTAR PUSTAKA

1. Darmawan, Loawikarya, Prof. Ir,1984, Konstruksi Baja I,Badan Penerbit
Pekerjaan Umum, Jakarta Selatan

2. Syahrul, Amri, 1985, Konstruksi Baja Rancangan Struktur I, Fakultas Teknik
Syaih Kuala, Banda Aceh

3. …………….., Peraturan Perencanaan Bangunan Baja Indonesia, 1984,
Departemen Pekerjaan Umum, Jakarta

4. ……………..., Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung, 1983, Ditjen
Cipta Karya Direktorat Penyelidikan masalah bangunan, Departemen
Pekerjaan Umum, Bandung.

50
51

51

```
To top