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					L’objectif de ce diaporama est :
• de présenter les sondes les plus couramment
  utilisées pour prélever une tension et la
               Jacques BAUDET
  transmettre à un oscilloscope
            Ingénieur CNRS honoraire
 Université des Sciences et Technologies de Lille
• de montrer leur impact (par leur impédance) sur
  le circuit étudié (représenté par son générateur
  de Thévenin équivalent)
• d’évoquer les problèmes liés à leur emploi en «
  hautes fréquences »


                                               1
               TABLE des MATIERES                    DIAPO.
- SCHEMA EQUIVALENT de la SOURCE à MESURER             4
- PARAMETRES d’ENTREE de l’OSCILLOSCOPE                 5
- le CABLE ou la SONDE DIRECTE                       6 à 11
- la SONDE COMPENSEE PASSIVE                         12 à 22
- les SONDES au-delà de quelques DIZAINES de MHz     23 à 26
- la SONDE COMPENSEE ACTIVE                          27 à 29
- la SONDE « BASSE IMPEDANCE »                       30-31
- la LIAISON DIRECTE BASSE IMPEDANCE (50 Ω)            32
- PROBLEMES POSES par la LIAISON de MASSE entre la   33 à 38
SONDE et le CIRCUIT TESTE
- RELATION entre « TEMPS de MONTEE »
et « BANDE PASSANTE » d’un OSCILLOSCOPE              39-40
                                                        2
- QUELQUES PIEGES                                    41 à 46
OU
     COMMENT VISUALISER
         COMMENT MESURER
                une TENSION
le SIGNAL       SANS (TROP)
            EXISTANT REELEMENT
              la DEGRADER ?

     À TEL ou TEL ENDROIT

        d’un CIRCUIT ?

                                 3
             CAS d’un CIRCUIT PASSIF PUREMENT RESISTIF


                                                 MAIS AUSSI
                                                AFFECTE d’une
                    le SIGNAL à MESURER          RESISTANCE
   SCHEMA ELECTRIQUE de THEVENIN
                        se COMPORTE               INTERNE
                      COMME SI IL ETAIT:            « RG »
        du POINT à MESURER (« P »)
  Issu d’un
                                       RG         P
GENERATEUR
 de F.E.M.: EG
                                                 COMMENT
                        EG                     CONNAÎTRE la
                                               VRAIE VALEUR
                                                  de EG ?


                                                                4
                     L’ OSCILLOSCOPE PRESENTE
                       une RESISTANCE: Re =1 MΩ


   MAIS AUSSI
                              CHARGE PRESENTEE
   ET SURTOUT                 par l’ OSCILLOSCOPE




une CAPACITE PARASITE: Ce                  Re
                                Ce Ve
  (quelques dizaines de pF)

                                                    5
       LIAISON
IL VIENT   ENCORE
     S’AJOUTER
au POINT de MESURES                     CHARGE PRESENTEE par
                                          l’ OSCILLOSCOPE et
                                       la LIAISON au POINT « P »

         «P»
une CAPACITE PARASITE
    due à la LIAISON
                                        P


                                                   Ve        Re
                                       Cl               Ce
 ORDRE de GRANDEUR de Ce+Cl :
 - Câble blindé de ≈ 1,6 m : ≈160 pF
 - Sonde directe           : ≈ 80 pF

                                                                   6
  CONSEQUENCE,QUELQUES kHz
               de ON
enpuis au-delàAVERTISSEMENT:CONSTATE que:
   en FONCTION de la FREQUENCE,
Les tracés de Re et X ne sont plus strictement valables quand la fréquence
         la REACTANCE des la présence d’éléments parasites (selfs dues
dépasse quelques MHz à cause de CAPACITES PRESENTEES par
        la REACTANCE, «X», de C +C
       l’IMPEDANCE PRESENTEE par
l’OSCILLOSCOPE et broches des PROVOQUE une e
aux liaisons, capacités entrela LIAISONcomposants).                      l
                                                                   DIMINUTION
      FAIT DIMINUER CONTINUMENT
       CONTINUE de l’IMPEDANCE VUE par le que la relativité
Cette représentation n’en a pas tenu compte pour ne garder POINT « P ».des
 (même de Re et X sources d’abord RESISTIVE…
 ce DIPOLE est de utile de fréquences de ce mode R , on ne
évolutionsavec desdans la gamme faible résistance interne, de captation
                     cette IMPEDANCE
   dépasse pas une dizaine de MHz avec ce mode de captation)
                                                                      G

    X ou R (Ω)
    10M                                                               RAPPEL
                                               Re
                                                                        1
      1M                                                          X
                                                                     2π .F.C
     100k
                      Xe+câble          Xe+sonde
      10k

      1k

      100

      10
                                                                              7
       1
           100   1k        10k   100k     1M        10M   100M   1G   F(Hz)
   QUELLE VALEUR
    l’OSCILLOSCOPE
      DONNE-T-IL de
la SOURCE à MESURER
     en FONCTION de
SES PARAMETRES et de
 CEUX de la LIAISON ?




                        8
                            CE QUE MESURE
                            l’ OSCILLOSCOPE
       SCHEMA EQUIVALENT                          CHARGE PRESENTEE par
            de THEVENIN                              l’ OSCILLOSCOPE et
       du SIGNAL à MESURER                       la LIAISON au POINT « P »

                            RG          P


               EG                           Vp                   V R R
                                                     Cl       C Ce e e




       Pour SIMPLIFIER la PRESENTATION des CALCULS et POUVOIR
                                  
                                                                      
les GENERALISER aux DIFFERENTS TYPES : C=C kl. et qui SUIVENT, on POSE:
         Vp    R                          Vp e+C
                           Dans ce cas-ci de LIAISONS R=Re 1
                           1       
               
                   R  RG
                             .
                              1  2         RG 
                                                             1  j.2π.F.R.C.(1 k) 
                                                              
                                                            VUE au POINT « P » - 
          EG                                       E
    - C : CAPACITE          DUE j.à π.F.R.CR  R G 
                              
                              
                                     l’INSTRUMENTATION et
                                                   
                                                     G

    - R : RESISTANCE DUE à l’INSTRUMENTATION et VUE au POINT « P »                9 9
 Pour posant k : coefficient d’atténuation statique
et encette SOLUTION (câble ou sonde directe), on CONSTATE que Ve = Vp
              R                                                
     TRACE ASYMPTOTIQUE de la
         V
            
              A
                R                     
                                     .
                                                  1             
              P
                                                                
                    p

              RR
              P
                                      1  j.2 π.F.C R.R G      
      FONCTION de TRANSFERT :
         E    E
              L
                   G            G
                                      
                                                   R  RG      
                                                                
 en CONCLUSION:   Vp/EG
Pour faire de bonnes mesures il faut que RG <<RDIPOLE
                       Fc ≈1/(2π.RG.C)                                           PARALLELE
Vp/EG en dB                    (car ici RG≤R/10)                             EQUIVALENT
                                                                        à l’OSCILLOSCOPE et
• dès que RG< R/10, R/(R+RG) >0,9: le coefficient d’atténuation
   0                                                                 statique tend vers 1
                                                                        au CABLE de LIAISON:
•-20                                                   2
  quand RG<< R/10, le terme R.RGC/(R+RG ) tend vers RGC →                 R=1 MΩ, C=160 pF
selon cette condition, Fc croît proportionnellement à la diminution de RG
                            1                                                 COURBE 1 :
 -40 F>Fc, V /E diminue de 20dB quand F augmente d’un facteur 10
• Pour         p G                                                        avec RG=100 kΩ →
- 60                                                                      k ≈ 0,9 (≈ -0,9 dB)
                                                                          Fc≈ 10 kHz
 -80                                                                         COURBE 2 :
                                                                         avec RG=10 kΩ →
- 100                                                                    k ≈ 0,99 (≈ 0dB)
                                                                         Fc≈ 100 kHz
-120

-140                                                                                  10
   100      1k          10k   100k      1M      10M      100M       1G    F(Hz)
                     CONCLUSION:
          POUR une R DONNEE,     G
Les CALCULS et les GRAPHES des DEUX DIAPOSITIVES PRECEDENTES
               NE SERONT PAS REPRIS par la SUITE.
     POUR POUVOIR OBSERVER
  en PLUS CHAQUE»MODELE (diapositives 18, 28 et 30) :
 Les VALEURS de « R HAUTE FREQUENCE,
                      » et « C des DIFFERENTES SONDES SERONT
    INDIQUEES POUR
              IL FAUT DIMINUER
     ces VALEURS PERMETTENT de CALCULER le RAPPORT : V / E   p   g


      la VALEUR de lade NOTER que,
              ENFIN, il EST IMPORTANT
                                        CAPACITE
           VUE par le POINT « P 12,
dans les 3 MODELES de SONDE QUI SUIVENT (diapositives» 27 et 30),
  le RAPPORT : V / V N’EST PLUS de 1 (il est le plus souvent de 1/10).
      et DUE à l’OSCILLOSCOPE
                 e    p




               et à sa LIAISON…
                                                                     11
 ON A VU (diapo. 10) que les CAPACITES de l ’OSCILLOSCOPE et de la LIAISON
( on pose ici: C’=Cl+Ce ) DEFINISSENT FC pour une RGCHARGE PRESENTEE
                                                       DONNEE.
   AUX FREQUENCES ELEVEES,                           par l’OSCILLOSCOPE et
Pour AUGMENTER FC , l’ IDEE CONSISTE à PLACER une CAPACITE de FAIBLE
  QUAND la REACTANCE de C’ est                              la LIAISON
VALEUR (par rapport à C’), CSO, en SERIE entre la LIAISON et le POINT « P ».
  TRES INFERIEURE à Re , ON PEUT
                                      P
               ECRIRE:
         CETTE CAPACITE EST PLACEE dans le CORPS de la SONDE
                     C’)   (<<1)       CSO
     Ve/Vp=CSO/(CSO+pour ISOLER le POINT « P » de C et C .
                                                   l   e


                                     Vp                Ve             Re
                                                              C’
                             RSO
    MAIS POUR TRANSMETTRE la
   COMPOSANTE CONTINUE et les
   BASSES FREQUENCES, il FAUT
  PLACER une RESISTANCE RSO en
  DITE « PASSIVE » CAR COMPRENANT des COMPOSANTS PASSIFS (R et C)
 PARALLELE sur CSO. DANS CETTE
 GAMME de FREQUENCES,            ON
 PEUT ECRIRE:               Ve/Vp =                           12
         Re/(RSO+ Re) (<<1)
DEMONSTRATION:le COEFFICIENT de TRANSMISSION Ve/Vp



   ON PEUT DEDUIRE de ce SCHEMA que :
  • pour SI les DEMONSTRATIONSPCONCERNANT
         que la transmission du signal soit indépendante
RAPPELS: (pour alléger l’écriture, on remplacera 2πF par la de la fréquence, il faut
CALCULS:                                                  C’SOpulsation », ω)
                                                            «
• IMPEDANCE d’un DIPOLE « RC// »:        CSO               Re
                            la SONDE COMPENSEE et de la relation (2), on
                     Z=R du SO 
                            k pont                                    R
  À partir de la formule/ (1+j2πF.RC)diviseur (utilisant les impédances) (1)
                                                                   SO
                                      CSO 
                     NE deRen FREQUENCESC' R:SO  p e
                                           (2)
• peut calculer:COEFFICIENT VOUS INTERESSENT PAS,
  EGALISATION du                TRANSMISSION STATIQUE et
                                                                R                       Re
du COEFFICIENT de TRANSMISSION
                                 e
                                               ELEVEES        V                   Ve C’
           Ve             1  jωR e C'                      R e .(1  jωR SO C'SO )
       VOUS RR  POUVEZ PASSER à la un écart entre ces 2 15
   • s’il y a un réglage à effectuer pour compenser DIAPOSITIVErapports,
       k SOV                    
                                  CSO            
                                              (R e  R SO )  jR e .R SO (C'C'SO )
                     e
                                      R (rappel de (1))
             R1   R C'  1SO jωC' C'
                          C R
                         e         SO
   le meilleur moyen ed’intervention est d’agir sur CSO puisque sa faible valeur
            p
               SO jωR
                      e             SO SO
   permet de le remplacer par un « condensateur variable » qui permettra
   d’obtenir une bonne dynamique de réglage, adaptée à la Ce d’oscilloscopes
     Ve
   différents.R e            (1  jωR SO C'SO )                       (1  jω R SO C'SO )
                           .                           k SO .
  • Pour (R e  compte de cette possibilité C'variation, CSO j . Rremplacé C'SO )
                                                           1  sera SO .kSO .(C' par
    Vp tenir R SO ) 1  j .R         Re
                                            (C'de SO )
                                 R e  R SO
                              SO
  C’SO dans les calculs (CSO désignera alors la valeur donnant l’égalisation des
   l’on compare les relation (1)).
Sirapports dans la 2 zones encadrées en bleu, les termes complexes du numérateur
et du dénominateur se simplifient à condition que: C'SO  kSO .(C'C'SO )
Or la relation (1) permet de dire que cette relation est vérifiée quand:   C'SO  CSO
                                                                                    13
                                                                                        13
DEMONSTRATION: IMPEDANCE, Z’e, du DIPOLE,
    VU du POINT « P », EQUIVALENT à CET ENSEMBLE




RAPPELS:                                           P
CALCULS: (suite): identification des 2 représentations deRl’impédance Z’R:e
CALCULS                                              (R e  SO )(1  jR SO .
                                                             CSO              e                             (C'CSO )
• IMPEDANCE d’un DIPOLE « RC// »: (R
        R            R                   R SO )  jR e .R SO (C'CSO )                         R e  R SO
Z'e        e
                         SO
                                    e                                      RSO
                                   (R e  R SO )
      1  jωR e C' 1  jωZ=R C(1+jω.RC) jωR e C'(2)  jωR SO CSO )
                         R SO / SO   (1            ).(1    R'e               (1  jωR e C' ).(1  jωR SO CSO )
• EGALISATION du COEFFICIENT de                                                     Re
                          Z'e TRANSMISSION STATIQUE et Z’e                    C’
                                   1  jωR e C' 1  jωR'e C'e
du COEFFICIENT de TRANSMISSION en FREQUENCES ELEVEES:
Or, d’après la relation (1) et la note en orange ci-dessus, la zone encadrée en bleu est
                    Re       CSO
égale à CSO  le terme complexe du(rappel de (1)) et le second produit du dénominateur
        k SO et                    numérateur
                                R'e  R e  R SO R
se simplifient: R SO  R e CSO  C'
                                              (R
                                                  Z’e = IMPEDANCE EQUIVALENTE              aux
                                                     2 DIPOLES RC PARALLELES PLACES en SERIE
                                                                             )
                           On obtient:: Z'e 
  Pour ce calcul, on supposera que la sonde est bienecompensée, c’est-à-dire que C’SO=CSO.
                                                        SO

                                     R e C'                       1  jωR e C'
                                                                        R
                              C'e          
et reprenant la relation on constate que cette impédance.est assimilable à celle
                                                      e
                                                            C'
En                      (2),
                                     R'e       R e  R SO
d’un dipôle « RC// » dont les composantes seront respectivement désignées
Si l’on utilise la relation (1) pour exprimer ces paramètres uniquement en fonction de
 par de l’oscilloscope, de la liaison et du coefficient de transmission de la sonde, on
ceuxR’e et C’e. L’impédance de ce dipôle s’écrit::
                                                  R'e
                                         Z'e 
            R'e  R e / k SO et jωR' C'e  k SO .C'
obtient:
                              1       C '                           e   e                                       14
        SYNTHESE des CALCULS du
    COEFFICIENT de TRANSMISSION de la SONDE en FONCTION de CSO
Coefficient de transmission:                                         avec: (rappel de la relation (1))
                                       (extrait de la diapositive 13)
    Ve               (1  jω R SO C'SO )                                     CSO        Re
        k SO .                                                   k SO            
    Vp          1  j . R SO .kSO .(C'C'SO )                             CSO  C' R SO  R e
    On pose:
- C'SO  δ.CSO       où   δ correspond au coefficient de compensation de la sonde
-   R SO .CSO       qui correspond à la constante de temps du circuit de compensation.
 La relation (1) permet de déduire:   R e .C' et donc de déterminer cette constante de temps uniquement par
les paramètres de l’oscilloscope et de la liaison hors circuit de compensation (voir diapo. 12).

2) δ  1 à partir des 4 relations ci-dessus, onàpeut mettre la relation de transmission
                 2 CONFIGURATIONS SONT CONSIDERER:
  sous la forme:
1) δ  1            
                        Ve V (3)               (1  jω.δ. )
                         k SOe  k .
                                                      1  j .  . 1 - k SO .(1 - δ )
                        V          p             SO                                       (4)
                                         Vp
la sonde délivre le signal au point « P » avec une atténuation constante et ce, dans
 toute sa gamme de fonctionnement prévue par le constructeur (en de la fréquence
Cette relation dépend à la fois de la décompensation de la sonde et général, quelques
    (voir diapo. 19 car au-delà, on est confronté à des problèmes de propagation, qui
 dizaines de MHZ et 20).
                                                                                   15
 seront abordés à partir de la(4) on pose δ = 1, on retrouve la relation (3)
           NOTE: si dans la relation diapo. 23)                                      15
       SYNTHESE des CALCULS sur
I’MPEDANCE PRESENTEE au POINT « P » par l’INSTRUMENTATION
DIPOLE EQUIVALENT                         CIRCUIT de         CHARGE PRESENTEE par
      CT: Capacité répartie sur le trajet
    vu par « P »                      COMPENSATION         l’OSCILLOSCOPE et la LIAISON
       entre le circuit de compensation et
       l’embout (« TIP » en anglais) de la
                                   P
          sonde (donc de faible valeur).    CSO
         Elle est due au couplage avec le
                  circuit de masse         RSO
                  R’e                                                                        Re
             C’e                     Z’e                         CT             C’
                                                                                (=C’e+Cl )




                               EXEMPLE:        (les valeurs de C’ et CT sont approximatives
AVEC: R’e = Re/ kSO            car variables selon les sondes et les oscilloscopes)

                               si kSO=1/10,       C’=80 pF     et     CT=7 pF
 (5)      C’e = kSO.C’
                               R’e= 10. Re = 10 MΩ
       (issu des calculs       C’e = C’/10 = 8 pF
       de la diapo. 14)                                                                 16
                               C’e+CT = 15 pF                                           16
                                AVERTISSEMENT:
           en FONCTION de la FREQUENCE,
      puis et X ne sont plus strictement valables quand la par «P»
Les tracés des R au-delà de QUELQUES kHz
  RAPPEL des PARAMETRES VUS DIPOLE                              fréquence
    l’IMPEDANCE PRESENTEE par le
dépasse quelques MHz à cause de la présence d’éléments parasites (selfs dues
   laEQUIVALENTdela SONDE COMPENSEE
         REACTANCE, «X» de ce CABLE
auxDANS le CAS broches des composant, etc.). DIPOLE
    liaisons, capacités entre
                               à la LIAISON par
Cette représentation n’en a pas tenu compte pour ne garder que la relativité des
                  ou par SONDE DIRECTE
   FAIT R estdans la gamme cette IMPEDANCE
évolutions des DIMINUERutile RESISTIVE…
                  et X D’ABORD de fréquences de ce mode de captation
    X ou R (Ω)                                           Re’
    10M                                                                    RAPPEL
                                             Re
                                                                                1
      1M                                                                  X
                                        Xe+sonde                             2π .F.C
     100k
                      Xe+câble                           XT+sonde comp.
      10k

      1k

      100

      10

       1
           100   1k        10k   100k     1M       10M   100M        1G    F(Hz)   17
                         POURQUOI ce G PRESENTE en
le COEFFICIENT d’ATTENUATION Vp/ECHOIX
         et COEFFICIENT de pour une LIAISON ?
DIAPO.9du TRACE en DIAPO.10 TRANSMISSION DIRECTE
     L’objectif AISEMENT compensée était dans la DIAPO.9
se CALCULEinitial de la sonde en POSANT de diminuer la capacité: vue du
point « P » pour augmenter la bande passante d’analyse d’une source de tension,

                      =10 MΩ et C=C’e+CT (diapo. pF
         R=R’e a impliqué l’utilisation d’un circuit additionnel=15 12).
représentée par un générateur de Thévenin de résistance interne RG.
         Cet objectif
          Mais ce circuit peut provoquer, comme on l’a vu diapo. 13, une anomalie de
                           ON CONSTATE QUE
transmission en fonction de la fréquence lorsqu’il n’est pas correctement ajusté à la
capacité de la liaison vers l’oscilloscope et à la capacité d’entrée de ce dernier (ceci
                       POUR une R DONNEE
                        LES SOLUTIONS 3, 4 et 5, G
sera illustré diapo; 19). Cette anomalie peut toutefois être compensée en agissant sur
                 PRESENTEES DIAPO. 27, 30 et 32
CSO selon la procédure qui est indiquée diapo. 20.
             BANDE pour coefficient de transmission, n’est ENVIRON
      la Le choix de « 1/10 »PASSANTE EST pas anodin car il facilite
             PERMETTRONT de PALIER LARGEMENT
             10 FOIS SUPERIEURE à CELLE
grandement la correction (quand elle n’est pas automatique) de la sensibilité sélectionnée
                              A CES DIFFICULTES…
sur l’oscilloscope: par exemple une sensibilité de 1 mV/division nécessite 10 mV au niveau
du point « P » pour obtenir une déviation de 1 division sur l’écran de l’oscilloscope.
                                avec la LIAISON DIRECTE.
     OBTENUE pour augmenter encore la bande passante d’analyse, de diminuer C’
            On peut être tenté,                                                                    e
en diminuant kSO (par exemple =1/100) c’est-à-dire en diminuant CSO, mais ce serait au détriment
 IL NE FAUT puisque alors il faudrait
de la sensibilité PAS OUBLIER QUE 100 mV au point « P » pour que l’oscilloscope voieDANS   1 mV.
      CETTE SECONDE SOLUTION, du même ordre de de TRANSMISSION kSO la
De plus il faudrait aussi réduire CT, qui est le COEFFICIENTgrandeur que C’e (quand de =1/10) ce
qui impliquerait d’importantes contraintes sur la connexion de masse.
                      SONDE est : Ve/Vp = kSO = 1/10 (en général)
          Enfin, si l’on veut travailler en hautes fréquences, on est confronté à des phénomènes
                                                                                            18
de propagation d’ondes qui viennent altérer les mesures au-delà d’une cinquantaine de MHz
   RAPPEL DIAPO. 15

     Ve               (1  jω R SO C' SO )            Ve                (1  jω.δ. )
         k SO .                                         k SO .
     Vp          1  j . R SO .k SO .(C'  C' SO )   Vp          1  j .  . 1 - k SO .(1 - δ )
ALTERATION
 V /Ve   p
                                               du
 COEFFICIENT de TRANSMISSION
  0,12                                        de
                                  C’ EFFETS
       QUATRE DIAPOSITIVES sur les =10,9 pF
la SONDE ,                                    en                              SO


d‘une MAUVAISE COMPENSATION de la SONDE
  0,11
         FONCTION de la FREQUENCE,
                                C’ =C =8,9 pF
         et sur la MANIERE d’EFFECTUER
                                                                         SO    SO
  0,10
           une COMPENSATION INADAPTEE
    DUE à une BONNE COMPENSATION
             RAPPEL:       R = 1 MΏ
                             e
     0,09                        9 MΏ
                            RSO=CIRCUIT RELIANT le POINT « P »
                         → kSO = 1 / ont
 Les simulations qui suivent 10 été vérifiées expérimentalementpF ce qui        en
                                 à l’ENTREE de l’OSCILLOSCOPE C’SO=7
                            C’ = 80 pF
 concerne les ordres de grandeur de:
     0,08                                                                               F kHz
           0,1
  - la gamme de0,2           0,5
                     fréquences de transition des graphes des diapositives 19 et 20
                             P
                                      1      2         5     10    20        50 100
                                        C’SO
 - l’ON COMPARE de temps de R diapositive 21
SIles constantes la PARTIE IMAGINAIRE du NUMERATEUR à CELLE du DENOMINATEUR..
                                       la
                                        SO
  ème CAS: avec les valeurs ci-dessus, C’
3 er CAS: avec les valeurs ci-dessus, C’C’ doit égal égal à : pF δ=0,79), ,partie imaginaire
                                                      être à: pF 8,9 pF (δ=1) pour
2èmeCAS: avec les valeurs ci-dessus, si si SO SO est égal à:710,9(soit(δ=1,22), lala partieobtenir
 1
                                V du           SO est
                                                          V          Re                     imaginaire
l’égalité de la partie imaginaire p numérateur et de lcelleedu dénominateur.
                                                     C
                      inférieure de 20% à celle du dénominateur:Ce
du numérateur est supérieure de 20% à celle du dénominateur:
     Le coefficient de transmission est alorsélevées est inférieur au coefficient de transmission statique.
                                       C’=C indépendant de la au coefficient dit « apériodique »)
 le coefficient de transmission en fréquencesélevées est supérieurfréquence (oudetransmission statique.
le coefficient de transmission en fréquencesl+Ce
                  et ce jusque quelques dizaines de MHz (au delà voir diapo. 23 à 26).
                                                                                                   19
    Ve/Vp
    0,12
                                                                    C’SO =10,9 pF
    0,11
                                                                C’so=CSo=8,9 pF
    0,10
             RAPPEL:         Re = 1 MΏ
    0,09                     RSO= 9 MΏ
                           → kSO = 1 / 10                            C’SO=7 pF
                             C’ = 80 pF
    0,08                                                                                F kHz
            0,1      0,2        0,5     1   2      5    10     20         50      100
                                      EN CONSEQUENCE:
•   Pour des valeurs de Re, RSO et C’ figées, la valeur de CSO a un impact important sur la
    courbe de transmission de l’ensemble « sonde-oscilloscope » en pouvant provoquer un
    décalage non négligeable entre le coefficient de transmission statique et le coefficient de
    transmission en fréquences élevées.
•   Comme le montre le graphe, ce décalage se fait sentir principalement entre 1 et 10 kHz,
    ce qui peut paraître paradoxal étant donné que l’objectif de ces sondes est de permettre
    de « monter en fréquence » (on constate que les fréquences dites précédemment
    « élevées » commencent à partir d’une dizaine de kHz)
•   Puisque C’, par sa composante Ce (voir diapo. 9), peut varier d’un oscilloscope à l’autre,
    il est impératif de pouvoir ajuster CSO à C’.                                       20
                                                                                         20
                  CSO est donc réalisé avec un « condensateur variable » (ou « CV »)
 RAPPEL de la RELATION de TRANSMISSION                 VALEURS RENCONTREES USUELLEMENT
                (diapo. 15)
                                                     kSO = 1 / 10
Ve               (1  jωR SO C'SO )
         COMMENT AJUSTER
    k SO .                                          RSO= 9 MΏ
Vp          1  j .k SO .R SO (C'C'SO )             C’ = 80 pF ( ce n’est qu’un ordre de grandeur)
   la COMPENSATION de la SONDE ?
 REPONSE à un ECHELON UNITE:
 Grâce à la « Transformation de Laplace Inverse », on montre aisément que cette réponse est
 de la forme (c’est-à-dire à un coefficient près, sans importance ici):

NORMALISATION de CETTE RELATION
                                              N 1  j N
                                                       t

                                    1  (1  ). 
La partie complexe de cette relation peut s’écrire: e
                                                       D

                                              D 1  j
                                                          D
 N et  D s’appellent « constantes de temps »        et sont homogènes à un temps.
                                   
 On conçoit que selon le usuelles N / D , ci-dessus, on obtient respectivement, si les capacités
En appliquant les valeursrapport indiquéesla réponse change de forme vis-à-vis de l’échelon
 initial la PRATIQUE:
DANS(voir diapo. suivante) .
sont exprimées en pF:
 En particulier, si ce rapport vaut 1, l’échelon initial sera de 1 kHz (donc une transition la partie
•l’oscilloscope délivre un signal carré de fréquence transmis parfaitement puisque positive
    N  9.C'SO              
                    (μs) et D  alors.
suivie, 0,5 ms après d’unes’annule0,9.(80  C'SO ) (la faible valeur de cette fréquence s’explique
 temporelle de la réponse transition négative…etc.) (μs)
                         
par la valeur élevée de D qui caractérise la constante de temps d’établissement du signal dans
  → si  N   D , la sonde est dite « compensée ». Ceci se produit pour
la relation ci-dessus).                                                      C'  C' /9
                                                                                SO           et
 correspond au résultat donné par la relation (1) (diapo. 13) à condition de poser: C'SO  CSO .
• on y connecte la sonde
                                                                                              21
• à l’aide d’un tournevis, on agit sur le condensateur variable de manière à obtenir sur               21
l’écran un signal le plus carré possible
    QU’APPARAIT-IL sur l’ECRAN ?
        1,2

          1
                              CONCLUSION
        0,8

 Le REGLAGE des SONDES COMPENSEES
    0,6

EST INDISPENSABLE:
    0,4

 - MEME SI l’ON TRAVAILLE en
      0,2                BASSES FREQUENCES
- SURTOUT QUAND ON CHANGE d’OSCILLOSCOPE
      0
              0         0,5        1           1,5      2        2,5     t (ms)
en effet la diapo. 20 a mis en évidence que le décalage entre les coefficients
de transmission statique et en fréquences élevées se produit majoritairement
         -0,2
entre 1 et 10 kHz et peut atteindre des valeurs de l’ordre de ±1 dB voire plus.

                  C’SO = 7 pF     C’SO =10,9 pF      C’SO =8,9 pF =CSO
               (sous compensée)   (sur compensée)    (bien compensée)
                                                                                  22
          On peut considérer que la vitesse de propagation
          MEME AVEC une SONDE blindé usuel est
          « cca » des signaux dans un câbleCOMPENSEE
AINSI, PLUS ON ACCROIT la FREQUENCE,
          proche de la vitesse deTRES SUPERIEURE ≈
            de REACTANCE la lumière soit dans ce cas
          200.000 km/s.
               à L’ IMPEDANCEF,de S’il s’agit de signaux
              PLUS l’INCERTITUDE         la SOURCE,
          sinusoïdaux de fréquence leur propagation peut être
                 MES MESURES NE SONT PAS
          caractérisée par une longueur d’onde λ déterminée par
DUE à CETTE DIFFERENCE d’AMPLITUDE
                     cca/ F.
      le rapport: λ= COHERENTES !
                     AUGMENTE.

Or, il apparaît qu’à partir du moment où la fréquence est suffisamment
grande pour que λ/4 devienne inférieure à la longueur « l » du câble (donc
               Par exemple, pour un câble de 1,25 m,
                                          de toutes façons, si
                                MAIS le PROBLEME
quand l > λ/4), c’est-à-dire quand la fréquence du signal transmis est
                   4.l, phénomènes pouvais augmenter
                                      je se produisent
supérieure à cca / ces le déphasage du signal introduit par la propagation
                                   cette PEUT-ETRE
                                   EST réactance
            pour une fréquence supérieure (donc
engendre dans le câble des ondes « stationnaires ». à 40 MHz.C)
                                        AILLEURS ! d’utilisation
Ces ondes stationnaires ont pour effet de modifier l’amplitude du signal
 (cette valeur est en général de l’ordre cela valeur limite
résultant, apparaissant aux deux extrémités du ne serait
                                          de câble.
                                        pas plus mal...
des sondes passives donnée par les constructeurs).

                                                                         23
            Si l’on pouvait charger             l’extrémité
                  RESISTANCE S’APPELLE:
         CETTE câble par une résistance éliminant les
              du
        « IMPEDANCE CARACTERISTIQUE
             ondes stationnaires,          les amplitudes
                    » ELLE VAUT:
                 absolues                  des signaux
                                   1/2
               prélevés aux deux extrémités du câble
                    Z = (L/C)
             seraient c
                      strictement identiques, (alors que
               leurs et « C demeureraient
              « L » phases » expriment forcément
                             différentes).
        les paramètres linéiques du câble.

   OR, IL EXISTE pour un CABLE DONNE,
         L est généralement exprimé en « nH/m » à en pF/m »
une RESISTANCE REPONDANT et Cce«CRITERE,
  et ce, POUR TOUTES les FREQUENCES…
                                                         24
                       le PROBLEME est que ZC
      RESULTANTE EST de FAIBLE VALEUR
            (le plus souvent 50 Ω):
  • les PHENOMENES PROPAGATOIRES DISPARAISSENT
  •le POINT de MESURES « P » VOIT une IMPEDANCE
       la RESISTANCE d’ENTREE
  PUREMENT REELLE

    de l’OSCILLOSCOPE DOIT DONC
                 MAIS
             VALOIR : 50 Ω
• valeur très CETTE IMPEDANCE EST REDUITE à 50 Ω !
              inférieure à celle des oscilloscopes utilisés précédemment
• la plupart des oscilloscopes travaillant jusque quelques centaines de MHz
possèdent les 2 types d’entrée : soit 1 MΩ soit 50 Ω.
                                                                              25
OSCILLOSCOPE à RESISTANCE
  d’ENTREE EGALE à 50 Ω
  et sa LIAISON à la SONDE
                                            RESISTANCE d’ENTREE
                                             de l’OSCILLOSCOPE:
   LIAISON par CABLE COAXIAL                        Rec=Zc
         d’IMPEDANCE
   CARACTERISTIQUE Zc (=50Ω)         DIPOLE EQUIVALENT
                                     vu à l’EXTREMITE du
     Si Rec= Zc , ALORS
                                      CABLE du côté «P»
    V = Ve et R’ec= Rec                                     Rec
   QUELLE QUE SOIT    F               P?


                                           V    R’ec
  Il RESTE ALORS à INTRODUIRE                          Ve
           un CIRCUIT de         V
TRANSFORMATION de RESISTANCE
    pour que le POINT « P » VOIE
       une RESISTANCE >>Rec                                       26
  la PARTIE « ACTIVE » se TROUVE PRES de l’EMBOUT,
       LIAISON dans le CORPS de la SONDE.
       ELLE est ALIMENTEE par l’ OSCILLOSCOPE
au POINT de MESURES
              ou par un BOITIER SPECIFIQUE
(ce qui permet d’assurer la connexion à d’autres appareils
      de mesures, comme les analyseurs de spectre,
         «P»
      ne fournissant pas cette source d’alimentation).


     DITE « ACTIVE » car COMPRENANT des SEMI-CONDUCTEURS
                       PRES de SON EMBOUT

                                                           27
                                                                     SORTIE : BIPOLAIRE
              LIAISON ENTRE                                               Zs<< Rs
         l’EMBOUT (point « P »)
         et la PARTIE ACTIVE de                                                           VERS le CABLE
                 la SONDE                                                                COAXIAL (diapo. 26)

    P                   R1
                                                                AMPLI. de                          Rs
                           C1                                   COURANT
                                      Re
              Vp                                              CeTEC                                          V




        DIVISEUR COMPENSE
        PLACE dans l’ EMBOUT                                                                   Rs= Rec= Zc
   (pour ATTENUER l’EFFET de la CAPACITE                         ENTREE à T.E.C*.
     d’ENTREE du T.E.C. et de sa LIAISON)                          ( Re>>GΩ )
                                                                                           Ve/Vp= 1/10 ou 1/5
PARAMETRES VUS par «P » pour le CALCUL du                                                  FM abréviation mais…
                                                                                       *T.E.C.: ≈ 1 GHz de
COEFFICIENT d’ATTENUATION: Vp/EG    (diapo. 9 et 10)                                   «Transistor à Effet de Champ»
                                                                                           (voir diapo. 33 à 38)
                                                                                       En anglo-saxon,: FET: 28
-RESISTANCE R : 1 MΩ                                    - CAPACITE C ≈ 1,5 pF
                                                                                       « Field Effect Transistor » 28
(ces valeurs sont données à titre indicatif et peuvent varier d’une sonde à l’autre)
   RAPPEL des CONCLUSION   PARAMETRES VUS par «P»
            en FONCTIONCENTAINE de kHz
     au-delà d’une de la FREQUENCE,
                                AVERTISSEMENT:
Cette représentation n’a pas tenu compte des fluctuations deleet X aux
     l’IMPEDANCE de LIAISONS par DIPOLE
    DANS les CASPRESENTEE par R CABLE
                         pour ne garder que la relativité ce DIPOLE
   la REACTANCE, «X» de ACTIVE est
                  ou
fréquences très élevées par SONDE PASSIVEévolution dans la
         EQUIVALENT à la SONDE de leur
          ce fréquences de SONDE
gamme utile de TYPE de ce type de sonde est :
   FAIT DIMINUER RESISTIVE…
  1) FRAGILE D’ABORD cette IMPEDANCE
               DIRECTE ou COMPENSEE
         - (Ω)
    X ou R sur   le PLAN MECANIQUE        Re’         RAPPEL
    10M - sur    le PLAN ELECTRIQUE (surtensions, ESD*)   1
                                                           Rsonde active X 
                                                                               2 .F.C
 2) TRES COUTEUX
    1M

    de
 3) 100kFAIBLE DYNAMIQUE de TENSION (quelques dizaines
                          Xe+sonde
                 Xcrête)
 de volts crête à e+câble          Xct+sonde comp.
     10k
                                                                 X
 4) DELICAT à COMPENSER (fait par le constructeur) active
     1k
                                               sonde



     100
       MAIS IL PEUT ATTEINDRE le GHz
     10(selon    les modèles de sondes et les oscilloscopes !)
  •ESD: abréviation de l’expression anglo-saxonne « electrostatic discharge ».
      1
        100      1k       10k     100k     1M    10M      100M       1G F(Hz) 29
                                                                               29
                                                                                        R A P P E L
                                   DIPOLE EQUIVALENT
                    RESISTANCE PLACEE
                      dans l’EMBOUT    vu par « PDIPOLE EQUIVALENT
                                                 »                                                    vu
                                                                               à l’ EXTREMITE        du
                                                                                  CABLE du côté « P »
                CAPACITE
               PARASITE de                                 450 Ω P             5
                                                                               0
                l’EMBOUT:                                                      0
                CT ≈ 0,5 pF                                          CT
                                                                               Ω                         5
                                                                                   Vp           Ve       0
                                                                                                         Ω




PARAMETRES VUS par «P» pour le CALCUL du                                                      Ve/Vp= 1/10             (en
COEFFICIENT d’ATTENUATION : Vp/EG (diapo. 9 et 10)                                                    général)


-RESISTANCE R = 500 Ω                                   - CAPACITE C ≈ 0,5 pF                                    30
(ces valeurs sont données à titre indicatif et peuvent varier d’une sonde à l’autre)
                      CONCLUSION
 ce TYPE de SONDE:
DEUX DOMAINES d’APPLICATIONS:
  - IMPOSE un EMBOUT et une LIAISON de MASSE
       - SOIGNES et en PARALLELE sur des
  TRES MESURES SPECIFIQUES à CHAQUE SONDE
SYSTEMES d’IMPEDANCE ADAPTEE (50 Ω) car la
  - NE NECESSITE PAS d’ALIMENTATION
présence de la sonde ne perturbe que faiblement
la- bonne « adaptation d’impédance ».
    EST RELATIVEMENT BON MARCHE
 - EST TRES PERFORMANT* POUR les MESURES sur
     - MESURES en SORTIE de CIRCUITS
 des APPLICATIONS d’IMPEDANCE de SOURCE,   RG,
LOGIQUES de TECHNOLOGIE « ECL »*
 EGALE à 50 Ω
(en particulier la famille ECLinPS,Rd’utilisation pratique
         - la diapo. 10, qui exprime Fc quand G<<R, permet d’obtenir
                             Avec RG=50 Ω et C=0,5 pF: fréquence
car monotensionc.et qui peut accepter uneFc ≈ 6,4 GHz
  approximativement F
d’horloge supérieure au GHz de Fc un temps de montée (ou de
         - la diapo. 40 permettra de déduire
  descente) de l’ordre de 55 ps !
* ECL: «Emitter Coupled Logic ». Cette technologie ne fonctionne pas en régime
   * il faut disposer comme la TTL, mais selon un principe analogique « d’étage
« bloqué-saturé » , d’un oscilloscope de largeur de bande très supérieure au
   GHz pour (d’où son des performances de ce type de sonde
différentiel » bénéficier nom), qui diminue énormément les temps de commutation.31
                                                                                     31
                   CONCLUSION
Si le COMPOSANT ETUDIE « SORT sous 50 Ω » et
que l’on PEUT CONNECTER, à la PLACE du
COMPOSANT qui lui EST DESTINE, un LIAISON
 SCHEMA EQUIVALENT                            CABLE
     de THEVENIN                      OSCILLOSCOPE-« P »
du CIRCUIT à (d’autant meilleure qualité IMPEDANCES ASSOCIEES
COAXIAL MESURER                        et que l’on veut

explorer des fréquences élevées), CABLE RELIE à
          50 Ω      P
un OSCILLOSCOPE de 50 Ω de RESISTANCE
                                       c=50 Ω
d’ENTREE, CETTE SOLUTION ESTZla SOLUTION:
     E                                               V
                                                           5
     G                                                   e   0
                             Vp
                                                             Ω
- la PLUS ECONOMIQUE
- la PLUS EFFICACE car SANS ATTENUATION
ENTRE Vp et Ve
            Pour cette SOLUTION ON CONSTATE que Ve =Vp
- la PLUS PERFORMANTE en LARGEUR de
                                                                 32
BANDE                                                             32
33
                  DIPOLE PRESENTE
                     par la SONDE      DIPOLE EQUIVALENT vu par « P »
                                                                         O
                                                                         S
                                                                         C
                                                                         I
                                                                         L
                                                                R        L
                            R            Vp                              O
                      C                                    C             S
                                                                         C
                                                                         O
                                                                         P
                                                 LF                      E

    1) CETTE LIAISON se COMPORTE
       - PourLIAISON FILAIRE, la INDUCTANCE
    POURCOMME uneSELF VAUT ENVIRON 10 MHz !
         une une SONDE PASSIVE COMPENSEE: F ≈ 100 nH/cm
                                                F
        - Le PIRE est l’ABSENCE de LIAISON DIRECTE de MASSE car CELLE-CI
                                          pour les SONDES ACTIVES
           - Pourvaut de l’ordre de 100 nHSECTEUR…
              L une SONDE ACTIVE:
SE FAIT ALORSF par l’INTERMEDIAIRE du FF ≈ 400 MHz
              jusqu’à 200 nH pour les SONDES PASSIVES
        - CETTE
                  OSCILLOSCOPE et CIRCUIT RESONNANT SERIE
                                    LONGUE
  SI VOTRELIAISON, ALORS de BRUITSa PERTURBEE,
ASSOCIEE à C, cette INDUCTANCE FORME unse une BANDE SIGNAL
                    EST SOURCE                   SUPERPOSANT au
de FREQUENCE FF . ELLE MODIFIE le SIGNAL VU par l’OSCILLOSCOPE
 PASSANTE S’APPROCHANT de FF UTILISEZ une
en INTRODUISANT :
   MAIS QUAND IL la A UNE LIAISON FORTE PENTE
LIAISON de MASSE YenPLUS COURTE POSSIBLE
- des OSCILLATIONS AMORTIES PRESENCE de SIGNAUX à
                                                  FILAIRE
  (appelée souvent la de SIGNAUX de masse » → de
ou SURTENSIONS en PRESENCE« queue de FREQUENCE VOISINE 34 34
- des de préférence une LIAISON CONNECTORISEE34 FF
                                                                    34
 1,2

  1

 0,8

 0,6

 0,4

 0,2

  0

-0,2

REPRESENTATION du REGIME d’OSCILLATIONS AMORTIES         APPARAISSANT
         sur un OSCILLOSCOPE LORSQUE le SIGNAL à VISUALISER
    est de PENTE RAIDE et que la LIAISON de MASSE est TROP LONGUE.
                                                                 35
EN CAS d’ENVIRONNEMENT DELIVRANT des SIGNAUX :

    - H.F.    LIAISON se COMPORTE
 2) CETTEELEVEE
    - à PENTE
        COMME une ANTENNE !
    SI VOTRE OSCILLOSCOPE a une BANDE PASSANTE ELEVEE
   UTILISEZ une LIAISON de MASSE la PLUS COURTE POSSIBLE
   ou de préférence une LIAISON CONNECTORISEE                     (il
    faut alors prévoir l’embase lors de la conception de la carte)




                                                                        36
SYNTHESE EXPERIMENTALE de
DIFFERENTES CONFIGURATIONS
        de SONDES
(extrait du D.E.A. de Lakdar BENBAHLOULI soutenu en 1995 à l’U.S.T.L.)




                                                                     37
38
(relation très utilisée pour caractériser un oscilloscope)
                                                        39
             1) TEMPS de MONTEE : DUREE d’ETABLISSEMENT,
                  SUITE à une EXCITATION par ECHELON,
               DEFINIE entre10% et 90% de la VALEUR FINALE
                                                                      RELATIONS
  x    1
              ENTREE                                                  de DEPART
      0,9

      0,8
                                                                      t r  t 2  t1
      0,7
                       FB.P.  2,2 /(2. .t r ) à - 3 dB:
            2) BANDE PASSANTE DEFINIE
                       SORTIE                                    
                                                                   t
      0,6                                              X  (1  e τ )
      0,5
                        FB.P.  1/(2. .τ)                   
      0,4

      0,3                                                             t r  τ.Ln(9)  2,2.τ
      0,2                                                                          
                  1/τ
      0,1
                             τ                                           τ  t r /2,2
                                 FB.P.  0,35 / t r   t
       0
             t1         tr                  t2
                                                          tr : indice « r » » pour « rise time » ou
A.N.: si FB.P. =100 MHz → tr =3,5 ns                      « temps de montée » en anglo-saxon.

                                                                                         40
                                 CAS d’un SYSTEME du PREMIER ORDRE
41
              ASSUREZ-VOUS que
  les TEMPS de PROPAGATION des SIGNAUX
dont VOUS VOULEZ MESURER le DEPHASAGE
 SONT IDENTIQUES dans les DEUX SONDES et
  1) La MESURE du DEPHASAGE
   dans les DEUX VOIES de l’OSCILLOSCOPE
                   DEUX SIGNAUX
        ENTRE cette EGALITE, il SUFFIT de
  Pour VERIFIER EXEMPLE :
 pour des SIGNAUX P1 et P2 NECESSITE
PRESENTS en SINUSOIDAUX de 200 MHz,
 MESURER le MEME SIGNAL SIMULTANEMENT
            avec les DEUX SONDES.
CERTAINES PRECAUTIONS en H.F.
     toutes choses étant égales par ailleurs,
          ASSUREZ-VOUS ENFIN des
 une DIFFERENCE de LONGUEURque CABLES
      de 25 SONDES ONT un DEPHASAGE
 ces DEUX cm INTRODUITle MEME IMPACT sur
              POINTS de de π/2
 la PHASE des de l’ORDREMESURES (P1 et P2)
(l’IMPEDANCE EQUIVALENTE des SOURCES PEUT JOUER un ROLE PREPONDERANT sur les phases)
                                                                                  42
 2) En ANALOGIQUE, l’UTILISATION
      d’une SONDE DIRECTE PEUT
2-1) MODIFIER le COMPORTEMENT du CIRCUIT sous TEST
2-2) MASQUER une OSCILLATION en HAUTES FREQUENCES
                du CIRCUIT sous TEST


                                  Note :
 Ce sujet n’est qu’évoqué dans les deux dernières diapositives car il fait
appel à des notions d’électronique analogique et d’automatique, inutiles
               pour la compréhension de ce qui précède:
         il est bon de savoir que le problème peut apparaître....
                                                                     43
      N’OUBLIEZ PAS qu’un AMPLIFICATEUR OPERATIONNEL
avec CONTRE-REACTION TOTALE PEUT AVOIR une FAIBLE
MARGE l’UTILISATION d’une SONDE DIRECTE .
    2-1) de PHASE (surtout dans le cas d’amplificateurs large bande)
                     PEUT MODIFIER
                 2 CAS PEUVENT SE PRESENTER:
 Un DEPHASAGE SUPPLEMENTAIRE APPORTE par l’ACTION
  le COMPORTEMENT sur la RESISTANCE INTERNE
de la CAPACITE EST SONDEdu CIRCUIT sous TEST
- l’OSCILLATION de la SUFFISAMMENT BASSE FREQUENCE
                         SONDE-OSCILLOSCOPE PUISSE
pour que l’ENSEMBLE DANS les 2 CAS: le METTRE en la )
 (dans le cas considéré, un amplificateur opérationnel
de SORTIE de cet AMPLIFICATEUR PEUT
OSCILLATION ALORS
FAIRE APPARAÎTRE que SANS la SONDE, IL EST STABLE.
      si l’UTILISATION d’une SONDE COMPENSEE MODIFIE
    l’ALLURE du SIGNAL (il faut évidemment tenir pour ETRE
- l’OSCILLATION EST TROP HAUTE FREQUENCEcompte de
                   son coefficient d’atténuation) EST
VISUALISEE: COMME le SIGNAL ENGENDRE :
RAREMENT SYMETRIQUE, il en RESULTE une TENSION
     VOUS POUVEZ EN CONCLURE que la SONDE DIRECTE
CONTINUE qui VIENT S’AJOUTER ou se SOUSTRAIRE à la
    PERTURBE le COMPORTEMENT du CIRCUIT SOUS TEST.
TENSION de DECALAGE INITIALE de l’AMPLIFICATEUR 44
      N’OUBLIEZ PAS qu’un REGULATEUR de TENSION
ANALOGIQUE se COMPORTE COMME un AMPLIFICATEUR
    2-2) l’UTILISATION d’une SONDE
OPERATIONNEL AVEC CONTRE-REACTION : DIRECTE
               2 CAS PEUVENT SE PRESENTER:
       PEUT MASQUER une OSCILLATION en
SI VOUS NE RESPECTEZ PAS les LOCALISATIONS et          les
- l’OSCILLATION EST SUFFISAMMENT BASSE FREQUENCE
HAUTES FREQUENCES du CIRCUIT sous par
      VALEURS des CONDENSATEURS PRECONISEES TEST
pour que l’ENSEMBLE SONDE-OSCILLOSCOPE PUISSE la
   le(dans le cas considéré, un régulateur de tension)
      CONSTRUCTEUR, il PEUT se METTRE en OSCILLATION
FAIRE APPARAÎTRE
          er
  l’OSCILLATION EST TROP HAUTE VITE MIS en pour ETRE
- DANS le 1 CAS le PROBLEME estFREQUENCEEVIDENCE
VISUALISEE: COMME le SIGNAL ENGENDRE EST
    PAR CONTRE SI VOUS NE VOYEZ PAS D’OSCILLATION
RAREMENT SYMETRIQUE, il en RESULTE une TENSION
     AVEC une SONDE DIRECTE, IL VAUT MIEUX en AVOIR
       CONFIRMATION VALEUR SONDE COMPENSEE…
CONTINUE de FAIBLE avec une qui NE MODIFIE QUE PEU la
TENSION NOMINALE DELIVREE par le REGULATEUR et 45
PASSE INAPERCUE
            CE DIAPORAMA
     SERT de BASE INDISPENSABLE
         MAIS, en METROLOGIE,
      RIEN NE VAUT l’EXPERIENCE
          PROFESSIONNELLE
Par exemple: que devient un signal « carré », dont
les temps de montée et de descente sont très
inférieurs à ceux de l’ensemble « sonde-
oscilloscope », quand on fait croître la fréquence
de ce signal et qu’elle se rapproche de la fréquence
maximum de l’ensemble « sonde-oscilloscope » ?

                                                   46

				
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posted:12/14/2011
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